инжектора на гориво се подава под налягане през тангенциални канали минута на камера за усукване, от което става ясно, като конична кожух, бързо разлагаща на капчици. Въпреки това, един етап инжектор осигури стабилно горене само в тесен диапазон на промяна на разхода на гориво. Освен това, когато двигателите с такива дюзи при висока височина на полета, често се срещат значително ефективността на намаляване на горене и влошаване на започване характеристики. За преодоляване на тези недостатъци, са предложени различни видове повече универсални инжектори, включително т.нар двустепенен дюза, която е широко използван ..
Изчисляване на едноканална дюза се провежда въз основа на състоянието, което ще се осигури необходимия дебит на горивото чрез VT GT пред устройството и качеството на пулверизиране и смесване на горивото с въздуха. Когато течно гориво обикновено се използва като горивен инжектор центробежна пулверизатор с централен отвор (дюза), изчисляването на която се основава на хидравлика зависимости.
8.7.1.Skorost потока гориво от дюзата се изчислява с помощта на формулата:
8.7.2. Необходимото налягане на горивото:
където теглото - скорост на изхвърляне; Rt - плътност течно гориво.
Ако гориво костюм фураж налягане ще бъде повече от 100 атм, е необходимо да се увеличи площта на отворите на дюзата инжектор и обратно за малки стойности DPT <10атм.—уменьшить. С целью обеспечения многорежимности работы форсунок, их выполняют двухканальными.
Всеки канал е свързан, в зависимост от работното състояние на двигателя, се свързва един канал за работа при максимално ниски режими. двата канала на дюзите. В случай на гориво-въздушни дюзи, които използват енергията на въздушния поток за разпръскване на капчици, необходимостта от двойна инжектор пропусне.
8.8. Изчисляване на характеристиките на горивната камера
Основните характеристики на GTE горивните камери са в зависимост от ефективността на изгарянето и стабилността горене граници на режима на камерата. В момента, да се превърне съответните характеристики, свързани с количеството на емисиите на токсични компоненти на продуктите на горенето.
8.8.1.Harakteristikoy пълнота на горене се нарича пълно изгаряне з зависимост от общия излишък съотношението въздух при постоянна стойности (Р2. T2. W2) при входния отвор на камерата.
Приблизителната оценка за възможното пълно параметър горене в принуждавайки кв:
8.8.2.Harakteristikoy пламък наречената зависимост Граничните стойности на излишък на въздух коефициент ASR за "лоши" и "богат" смес от потока въздух в камерата. Обобщение на експериментални данни, въз основа на теорията на пламък критерий недостатъчност дава KSR пламък. от които можем да се оцени стойността на ASR лошо микс дизайн.
Гранична стабилно горене в COP за "лоши" смес състав се определя от известен пламък недостатъчност критерий KSR:
където Gvzg = Fo.z.gG - въздушен поток през горивната зона, кг / сек; - обема на първичния зона, отговорна за стабилизиране пламък, m3 .С това уравнение са ASR .. стойност, която е максимално допустимата за стабилизиране на пламъка в горивната зона, тоест необходимостта да се гарантира състоянието ASR> az.g да се гарантира стабилно горене
8.8.3. Обемното калоричност COP J / m 3 ч х Ра:
За съвременния CCD камери горене: Qv = (1,2 ¸ 6.5) 10 6 J / m 3 часа х Pa.
8.8.4. Емисиите на азотни оксиди NOx се определя в зависимост от обема на полуемпирични%:
при което - времето на престой на сместа в зоната на горене, S; az.g = 0,3ak - коефициент на излишък на въздух в основната зона и е общ за камера, съответно.
8.85. емисиите на въглероден окис се определят от емпиричната формула, обем%:
където е - съотношението на въздух на горене; вземе е = 0,5; Gv.z.g. - въздуха, преминаващ през зоната на горене; С б. в - константи; вземе С = 20, б = 1,0,
8.9. изчисляване Информацията тръбни-пръстеновиден горивни
Изчисляване tubular- пръстен CS простира по същия начин, като пръстена, някои функции възникват поради факта, че преценката се осъществява отделно пламък тръба.
В началото е необходимо да се определи броя на забавители на тръби:
nzh - брой на пламък тръби където tzh - подреждане Етап пламък тръба се приемат tzh = 1,1Nk; ДАВ - среден диаметър на камера (местоположението VT) се определя върху стр 8.4.2; Nc ------- 8.4.3 на стр
8.9.1. Общата площ на средната част на пламък тръби:
където к отказване = 0.8; Fm - дефинирани съгласно претенция 7.4.4 ..
8.9.2. Диаметър отделен пламък тръба:
8.9.3. Дължината на тръбата на пламък се определя от състоянието, което се гарантира необходимата поле температура нееднородност Q:
където р = 0,25 ¸ 0.3; А = 0,07 - коефициент на пропорционалност.
8.9.4. Общата ефективна площ на отворите в стената на тръбата на пламък, м 2 се определя от стойностите на Fm квадратен средата сечение на тялото на камерата и относителна спадът на налягане през тръба пламък DRzh /:
8.9.5. предната устройство Area
8.9.6. Площта на вторични въздушни впускателни отвори в горивната зона:
8.9.7. Площта на охлаждане входните отвори на въздуха:
8.9.8. Квадратни отвори на зоната на смесване:
Другите параметри са определени по същия начин както за пръстеновидна горивната камера.
9.8.11. Необходимата диаметър на радиалните отвори на зона горене, т:
при което - съотношението между динамичното налягане струя и поток (20 ¸ 30);
Fo.z.g = Fo; - относителна дълбочината на проникване.
9.8.12. действителната диаметър отваряне на зоната на горене, т:
където п = 0,7 - скорост на потока в отворите на стените на пламък тръба. Препоръчителна do.z.g = 0.012 ¸ 0.016 m. Ако диаметърът на отвор по-голям 0.02 m, те действат овална или подредени в няколко реда.
9.8.13. Общо радиални дюзи на въздушните впускателни отвори в горивната зона:
9.8.14. Стъпката между отворите на външните и вътрешните диаметри, т:
9.8.15. Брой на отвори в външен диаметър на тръбата на пламък:
9.8.16. Броят на отворите в зоната на смесване се определя чудех дупки с диаметър (може да do.z.s = do.z.g)
9.8.17. Брой на отвори в външен диаметър в зоната на смесване се определя като чудех стъпка на:
8.9.18. Броят на зоните за подаване на въздух за охлаждане на стените на тръбата на горелката се изчислява от известен общата площ на охлаждащи въздушни впускателни слотовете Fohl и размер.
Наличната областта на захранване с въздух за охлаждане на горивната зона пръстеновидна камера 2. m могат да бъдат определени:
.neohodimo премахнете Dzhvn
Когато отвори доставка охладител въздух HS - височина на междината варира обикновено в диапазона 0.001 ¸ 0.002 m Количеството на охлаждащи зони на тръбата на горелката, т .: 2
оценка 8.9.19.Priblizhennaya ефективност на изгаряне е възможно с помощта на параметъра в принуждавайки кв:
8.9.20. Гранична стабилно горене в COP за "лоши" смес състав се определя от известен пламък недостатъчност критерий KSR:
където Gvzg = Fo.z.gG - въздушен поток през горивната зона, кг / сек; - обем на споменатата основна зона, отговорен за стабилизиране на пламъка m3.
ASR значение определяне на граничната стойност на коефициента на излишък на въздух в основната зона осигурява устойчиво горене.
8.9.21. Обемното калоричност COP J / m 3 ч х Ра:
За съвременния CCD камери горене: Qv = (1,2 ¸ 6.5) 10 6 J / m 3 часа х Pa.
8.9.22. Емисиите на азотни оксиди NOx се определя от емпирично отношения,% обем:
при което - времето на престой на сместа в зоната на горене, S;
az.g = 0,3ak - коефициент на излишък на въздух в основната зона и е общ за камера, съответно.
9.8.23. емисиите на въглероден окис се определят от емпиричната формула, обем%:
където е - съотношението на въздух на горене; вземе е = 0,5; Gv.z.g. - въздуха, преминаващ през зоната на горене; С б. в - константи; вземе С = 20, б = 1,0,
Получената характеристика позволява да се определи съответствие с техническата спецификация параметри на горивната камера и да се вземе решение за по-нататъшно проектиране работа за изпълнение на изображението на конструктивен дизайн на камерата. Той използва компютърни чанти солиден дизайн софтуер, за да се намали значително размера на работен проект, чрез автоматизиране на проектирането.
Свързани статии