В многоетапно усилватели връзка между етапите се извършва с помощта на кондензатори, трансформатори или себе си. Съпротивително-капацитивен прикачване позволява най-лесно да се осъществи каскади независимост режими DC, но поради големия резервоарите блокиращи кондензатори причинява значителни затруднения изпълнение на многоетапни усилватели под формата на интегрални схеми (ИС).
Развитието на съвременните микроелектроника изтъкнаха необходимостта за пряка връзка между етапите на усилвателя, когато колектора на транзистора от предишния етап с MA са електрически свързани към базата данни по-късно. Въпреки това, в този случай, заземен емитер транзистори са склонни да бъдат наситени, колекторни резистори определят режим DC, началното, и в следващите етапи. За да се осигури на транзистора в режим клас А в емитерните вериги включват резистори RS.
Фиг. 2.1, и п е диаграма -kaskadnogo усилвател с директна връзка между етапите. Да приемем, че транзисторите са всички п етапи на усилвателя на фиг. 2.1 работа в същия режим, т.е. техните колекционерски течения почиват Ik01. Ik02. ... Ik0n. определяне на режима на клас А са равни. Когато намаляването на РК ще падне CG напрежение каскада и RS се увеличава с дълбочината на отрицателна обратна връзка (CCA), което също води до намаляване на KU. Следователно, за да се получи високо KU в усилвател схема (фиг. 2.1, а) чрез въвеждане на допълнителни етапи е трудно, тъй като CG всеки следващ етап се намалява в сравнение с предходния CG.
Не може да се увеличи значително KU, промяна на начина на работа на транзисторите на всеки следващ етап от усилвателя. В действителност, ако настоящото увеличение на всеки следващ етап, че, от една страна, броят на етапи се ограничава допустимата ток, преминаващ през транзистора на последния етап, и второ, с равни резистори RS Rk се различават повече от за идентични течения на транзистори. Когато ток се намалява в всеки следващ етап с еднакви резистори Rk няколко етапа, е ограничен до минимум транзистор последния етап ток.
За да се намали и да се увеличи дълбочината на ПВ по този начин KU в етапите на емитер верига трябва да включва елемент, чието съпротивление е голям DC и AC - малък. Този елемент е ценерови диоди. при което е необходимо включването, че източник на замърсяване и ток на транзистора модификации в рамките на работния ток обхват на диод ценерови.
Схема два етапа усилвател с помощта на ценерови диоди е показано на фиг. 2.1 б. Въпреки KU отделните етапи все още не са равни (≠ RK1 RK2), разликата между тях е по-малък, отколкото в усилвателя е показано на фиг. 2.1 б.
За голям Ku в многоетапен усилвател с директна връзка с променлив каскада използване на каскада от транзистори на различни видове проводимост (фиг. 2.2). Такова усилвател се нарича комплементарна усилвател.
Схеми с директно свързан FET построена на същия принцип, като този на веригата в биполярни транзистори. Подравняване етапи получени от желаното работно напрежение амплитудата на формата на характеристиките на FET и напрежение.
В многостъпални усилватели са широко използвани обратни връзки. че постигането на необходимите технически параметри. За НУГ усилвател е необходимо общата фаза смяна # 966;. въведен от усилвателя и оперативната верига е 180 ° в целия диапазон на работни честоти. В многостепенен усилвател, това изискване обикновено се извършва, строго погледнато, само една честота. В другите честоти, особено по границите и извън работната група честотна характеристика на честотите, # 966; ≠ 180 °. Това се дължи на допълнителната фаза смяна, въведена от реактивните елементи на веригата за усилвател, и тези промени ще бъдат по-големи, по-голямата броя на етапи, обхванати DUS схема общ. Когато допълнително дефазиране от 180 °, # 966; = 360 ° (фаза баланс) DUS ред в PIC и, ако BK >> 1 (амплитуда баланс) генератор на свой ред.
Теоретично, едно- и двустепенно усилвател с честота независим HSE стабилен при всяка дълбочина на операционната система, на три етапа - когато F ≤ 9, но на практика, като се вземе предвид границата на стабилност и възможността за допълнителни промени фаза, се препоръчва да се вземе F ≤ 5 за един етап, F ≤ 4 за ди- и F ≤ 3 за усилвателя на три етапа се покрива чрез общата опазване на околната среда. Не се препоръчва за покриване на общия CCA повече от три етапа, ако е необходимо, възможността за използване на специални коригиращо вериги.
Тъй като за различни етапи на многоетапен усилвател обикновено се използва един и същ източник на захранване (фиг. 2,3), след това поради неговата вътрешно съпротивление Zp усилвател като паразитни (нежелано) OS. Променливият компонент на настоящите етапи (за предпочитане терминал) генерира променлив компонент на Zp # 916; U. който се включва в хранителната верига на предишните етапи и по този начин се затваря многобройните обръчите от лъжлива OS. което може да доведе до самовъзбуждане.
Най-ефективният и относително прост начин допуска комплекс стабилизира източници на енергия е използването на отделяне (премахване OS) филтри. състояща се от R, и Sf и включени в серия или паралелно захранване (вж. фиг. 2.3). Стойност на резистор Rf определя от изискваните захранващото напрежение предварителни етапи, които са обикновено по-малко от това на терминала. Допълнително намаляване на фалшив OS отделяне филтри едновременно загладени пулсации напрежение с честота 50 Hz и 100, когато усилвателя се захранва от токоизправителя мрежа.
Изчисляването на многоетапен усилвател продукция, като се започне от последния етап на първия. Последният етап е изчислена да се осигури необходимия капацитет или ток (напрежение). Тя е определена от общия брой на етапи KU.
Изчисляване процедура многоетапен усилвател разгледа пример на тристепенен нискочестотен усилвател (фиг. 2.4).
След етапа на изход (етап 3 на Фиг. 2.4) в многоетапен усилвател е усилвател на мощност, е основният потребител на източника на електрозахранване. Той трябва да работи в клас AB режим. осигуряване на висока ефективност. Допълнителна транзистори Т5 и Т6 са избрани въз основа на допустимото разсейване на енергия в Pkmax колектор. и максималната амплитуда на колектора ток Ikmax.
Следваща избран силициеви диоди VD1 и VD2 от състоянието Id ≥ (2¸3) Ib0. и източник на захранване Еп. и ако е необходимо - две биполярно източник + EP1 и -Ep2. Ако приемем, че по-ниската честота Fn AFC. Това е съответния кондензатор капацитет C4.
За междинно kaskadausileniya (етап 2 на Фиг. 2.4) за изчисляване на първоначалните данни са входните параметри на етапа на производство. Този етап е диференциален CC и да се осигури необходимия сигнал усилване трябва да работят в клас Б. Въз основа на този режим са избрани еднакви транзистори Т3 и Т4 и С3 капацитет кондензатор.
Етапът на входния усилвател (етап 1, показан на фиг. 2.4) е диференциален етап. Изборът го дължи на факта, че неговото входно съпротивление е много по-голям от съпротивлението на източник на сигнал, който позволява без загуба на предаване на сигнала от източника на по-следващ етап вход, както и с това, че CC осигурява висока печалба диференциал на входния сигнал се прилага между въведените етап и едва увеличава (за големи стойности на R5) фаза сигнал, еднакви на двата входа. Изчисление на вход CC е направена въз основа на характеристиките на входен сигнал, Ei. и характеристиките на следващия етап.
Разработено от: Доцент на RL1 Chepurnov IA
Свързани статии