По този начин, с увеличаване на броя Re, дебелината на вискозно подслой
На намалява.
Преградна стена (тръби, канали) за хидравлично гладък и необработен условно, тъй като, както следва от формула (4.24), дебелината
Най обратно пропорционална на броя Re. По този начин, при преместване на течността по протежение на същата повърхност с една и съща височина на издатината грапавост в зависимост от броя на Рейнолдс на вискозно дебелината на подслой може да варира. Чрез увеличаване на дебелината на Re
Намалената и стената, бившият хидравлично гладък, може да стане груб, защото височината на неравността е по-голяма от дебелината на вискозен подслой и грапавостта ще се отрази на характера на движението и по този начин загубата на налягане.
Освен стойността на грапавост
въвежда понятието относителна солна грапавост, изразена чрез съотношението
/ D. Това отношение-ING стойността на напълно характеризира влиянието на грапавостта на спада на налягането.
В режим на ламинарен поток, както е показано от експерименти, грапавост на повърхността не влияе съпротивлението на триене, тъй като всички неравности неравностите на които са в ниска скорост зона в близост до стената, опростена гладко; коефициент на триене зависи от броя на Рейнолдс и се определя по формулата
.
Когато турбулентен поток течност на кръгова цилиндрична тръба коефициент на триене плъзгане
Това не може да се получи теоретично. Теорията в този случай позволява получават само за структурата на формула
, и броя целия фактори в това уравнение се определят от експерименти-та. Тези формули се наричат полуемпирични.
За гладки тръби в турбулентен поток в Бр-кристали Re <10 5 коэффициент
Тя се изчислява по формулата:
.
В случай на турбулентен поток, когато стената на тръбата ИПИ etsya ламинарен подслой, три възможности поток хълмове грапавост. Ако дебелината на подслой ламинарен е значителна и
В >>
, т.е. всички неравности по неравностите на повърхността на подслой отдолу hodyatsya ламинарен са рационализирани и гладко, както в чисто ламинарен поток режим грапавостта не се прояви; коефициент на триене остава само над виси на броя на Рейнолдс и може да се определя по формулата за хидравлично гладки тръби.
при
>>
Б. когато грапавост подутини стърчат от подслой ламинарния и са оптимизирани за образуване на турбулентни вихри потока зад всеки връх, съпротивление се увеличава потока рязко и коефициента на съпротивление зависи само от относителната грапавост, т.е.
.
В случаите, когато
=
Б. т.е. дебелина и височина на подслойни хълмчета ламинарни - един порядък, коефициент на коефициент на триене зависи както от два фактора:
C
От друга страна, дебелината на подслой ламинарен
В висяща над скоростта на потока в тръбата. Така че, една и съща тръба със същата абсолютна грапавина
може да се държи - различно от гледна точка на устойчивост на триене на зависят Ing на поток скорост и съотношението
и
Б. Ако има режим, в който
В >>
,а
, след това да кажем, че тръбата е хидравлично или технически гладко; в противен случай, когато
Най- <<
, и
характеризиращ рана тръба като грапава. Така че, или гладка тръба - концепцията за хидро-механични, а не технически.
Цифрата 39 показва зависимостта
Pipe грапавина. Линия 1 съответства Лами-Narnov движение в гладки и хидравлично гладки тръби
; линия 2 - в случай на турбулентен поток, когато тръбата е хидравлично гладък
. Преходът от крива 1 до крива 2 започва на числото на Рейнолдс, Рав-префектура kriticheskomuRekr (крива 4). Линии 3, характеризиращо се с коефициент на челно съпротивление в зависимост от относителната врата rohovatosti
. В този случай,
Най- <<
. Ранно излиза от линия 2, всичките три линии не са успоредни osilg (Re), т.е. в тази област, който се нарича прехода (защрихованата)
.По време на преходния зона 3, всички линии са успоредни LG пара-ос (Re); тук
.Тази зона се нарича квадратно коефициент или самостоятелна зона
(Брой Рейнолдс). Atom парцел драг коефициентът е независима от броя на Рейнолдс и по този начин от скоростта и съответно загубата на налягане в резултат на триене е пропорционална на квадрата на скоростта.
Линията на прекъсване показва промяната
в над-зависимостта на Re за относителната грапавост на тръбата равна на (
/ D) 3.
Хидравлика, хидравлични машини и хидравлични задвижвания. / Basta TM Rudnv SS Некрасов BB и сътр. 1970 AM.
Некрасов BB Хидравлика и неговото прилагане на въздушна apparatrah, М. "Engineering" .- 1967.
Zolotov S. Хидравлика на корабни системи. L. "корабостроене", 1970.
Проблеми в инженерните хидравлика. / Ед. II Kukolevsky и LG Podvidza. М. 1974.
Книга на проблеми в хидравлика и хидравлично задвижване gidramashinam. / Ед. BB Некрасов, М., "High School". 1989 година.
Basta TM Инженеринг хидравлика: Handbook, М. 1971.
Wilner YM Наръчник на хидравлика, хидравлични машини и хидравлични задвижвания. "Vysheyshaya училище", 1976.
Обобщение на лекции за ученици - студенти от инженерни специалности. ЧАСТ I.
Лебедева Elena G.
Подготовка за печат O.A.Matrirosyan
