р - 1 m общото тегло на тръбата с вода и изолиране на р = 165 кг;

Ние приемаме голяма сила на 18.9 [m].

11. Изчисляването на ъгъла на работещ на самонасочване

Изчислението се извършва съгласно [8 tabl.10.19].

- външен диаметър Dn = 273 mm;

- дебелина на стената тръба S = 7 mm;

- въртене ъгъл - 90 °;

- дължина рамо голяма Lb = 64 m;

- LM-малка дължина на рамото = 50 m;

- Високата температура на охлаждащата течност - 140 ° С;

- изчислено външната температура на въздуха - -34 ° С

За тази част на еластичната деформация сила, KGF в zadelke нисш рамо са следните формули:

Надлъжно огъване компенсация напрежение zadelke малък рамо кгс / mm 2 се определя от [10, tabl.VI.27]:

Съотношението на раменете; изчислената температурна разлика Dt = 140 - (- 34) = 174 ° С.

Според номограма [8 ris.10.26] ние се определи стойността на помощни коефициенти при п = 1,5: Са = 3.6; Cb = 1.98; Cc = 2.62; A = 12.1; В = 6.3.

Стойности на помощни стойности за D Н = 27.3 см и S = ​​7 мм [8] tabl.10.21 2 kgcm / ° С се kgcm / мм 2 ° С.

Получените стойности и не надвишава предварително определена граница от 10 кгс / mm 2. Следователно рамо размери достатъчно.

12. Изчисляване на разширяване жлези

Изчисляване компенсатор едностранно жлеза осъществява съгласно [8, глава 4]

Разстоянието между фиксираните опори L = 53 m;

Външният диаметър Dn = 159 mm;

Максималната температура на охлаждащата течност Т1 = 140 0 ° С;

Изчислено външна температура. TN = -34 0 ° С;

температура на външния въздух, при което се извършва монтаж тръбопровод Тт = 10 0 ° С;

Съгласно Таблица 4.16 [8], за едната страна на опаковъчния компенсатор МН 2593-61, максималната дължина на компенсатор А = 990 мм и най-големият от неговата способност компенсиране Lc = 300 мм.

Пълен термично удължение част, mm, 4,3, определен от формула [8]:

а = 1,2 * 10 -5 - коефициент на линейно разширение на тръбна стомана mm / m 0 ° С;

т = 0, Т1 = 140 ° С - изчислената температура на охлаждащата течност;

TNO = Ti = 0 ° С -34 - изчислена температура на външния въздух за отопление дизайн;

Изчислено компенсиране способността на компенсатора:

Z = 50 mm [2, p.7.31];

Регулиране на дължината на компенсатора дефинирани с формула 4.2 [8]:

Монтаж дължина изравняването се определя от формула 4.4 [8]:

13. Изчисляването на U-образна компенсатор.

Изчисляването се извършва в [8, глава 10].

диаметър TruboprovodaDn = 426 mm;

Разстоянието между фиксираната опори L = 89 m;

Максималната температура на охлаждащата течност Т1 = 140 0 ° С;

Изчислено външна температура. TN = -34 0 ° С

Загрява удължение се определя от формулата [8, стр. 10,39]

Номинална топлинна удължение с оглед на предварително удължаване на 50% е:

Когато задната компенсатор, равна на половината напускането на компенсатор т.е. когато В = 0.5Н спойка и [8 ris.10.74] намерят Връщане компенсатор H = 5.8 m и еластична деформация сила рКа = 0,47ts.

14.Podbor топлоизолация структура и изчисляване на дебелината на основната топлоизолационен слой за топло горната секция на мрежата

Изчисляване продукция изолация в съответствие с инструкциите [3, съгласно претенция 3] за доставка на топлинна секцията на главата на тръбопроводната мрежа.

Изчисляване на топлинно изолиращ слой се произвежда на нормализираната дебелината на топлинния поток.

Дебелината на топлоизолационния слой, m се определя по формулата 2 [3]:

където г - диаметър на външната изолация обект, г = 0,426m;

където: λk - термичен коефициент проводимост на топлина-изолационен слой, W / (m · ° С), като изолационен материал приеме половина бутилки и бутилки за минерална синтетичен свързващо вещество в съответствие с ГОСТ 23208-83 150 марка се приема от [3, pril.1]:

където TM - средна температура на слоя топлоизолиращи, ° С:

където TW - температурни материали ° С:

S1G е температурата на охлаждащата течност в линията на потока, когато външната температура фрактурата ºST1p = 60 ° С

температура T1r- вода, съответно в топлинна мрежа тръба поток при дизайн външната температура на T1r = 140 ° С

бр - продължителността на отоплителния сезон, бр = 5568 часа

n1 - 5088 часа на график.

λk = 0051 + 0,0002 · 62,1 = 0,063 W / m ° С

rtot - топлоустойчивост изолационен слой (m · ° С) / W:

където: ТЕ = 2.2 ° С - температура на околната среда, за които се приема в горната част на най-голямото проникване припокриващи канал 0.7 m и по-малко от средната стойност за температурата на външния въздух година;

QE = 105 W / m - нормализирано линейна плътност на топлинния поток от дължината 1 m на цилиндричната топлоизолационен структура се приема от [3, pril.7, таблица 1]

К1 = 1,04- коефициент, отразяващ промяната в стойността на топлина и топлоизолационната структури според областта на метод относно изграждане и тръба [3, pril.10].

αe = 29 W / m ° С на коефициентът на топлинен пренос на външната повърхност на изолацията, взети в [3, pril.9].

Минималната дебелина на изолационния слой от [3, 4,2] е равен на 40 мм, а следователно изчислената дебелина на изолацията подходящи за тези условия.

Дебелината на изолацията на връщащата се вземат 50% от дебелината на изолацията на доставящата система от тръби 72 · 0.5 = 36 mm

Според [3 pril.3] да приеме покривен слой материал се основава на естествени полимери - Steklobit ГОСТ 15879-70.

15. Изчисляване подгряване инсталация ITP.

Изчисляване на бойлери са провеждане на плоча съгласно [4 pril.5].

Разпределението на изчислената топлинна изпълнение на бойлери, между I и II стъпки, проведени приближава от условието, че нагрятата вода в етап II се нагрява отново до температура T3 = 55 ° С, и етап - до температура на т, полученото 5 ° С по-малко от мрежата на температурата на водата в връщането тръбопровод почивка точка графика.

В рамките на програмата, изборът на кожухотръбен топлообменник, изберете топлообменник за горещо водоснабдяване. Резултатът от изчислението е представена в табличен вид. Нагревател MF-Z-06 е избран за първи етап (4), вж. Таблица. 10. За втория етап подгревателя избран MF-Z-06 (4М), вж. Таблица. 11.