Най-често срещаният тип на топлинна обработка на титанови сплави - отгряване на всички сортове. Охлаждане и стареене се прилагат в по-малка степен; Топломеханична обработка е в рамките на индустриалната изпълнение, обработването прибягва до himikotermicheskoy в редки случаи.
Отгряване от първи вид, съдържащ прекристализация, dorekristallizatsionny отгряване и отгряване за намаляване на остатъчните напрежения, е приложимо само за чист # 945; и -splavov # 946; -splavov термодинамично стабилна # 946; фаза. В псевдо # 945; - типичен # 945 + # 946; и # 946; -splavah термодинамично нестабилни # 946; фаза в процеса на рекристализация могат да бъдат насложени фазови превръщания. Приносът на трансформация фаза при образуването на структурата и свойствата на сплавите на най-високо dorekristallizatsionnom прекристализация и отгряване и отгряване поне за да се отстранят остатъчните напрежения. Ако температурата на отгряване за намаляване на остатъчното напрежение е достатъчно ниска, трансформация фаза не може да се развива, и не влияе на структурата и свойствата на псевдо # 945;, # 945 + # 946; - и # 946; -splavov (термодинамично нестабилни # 946; фаза). Хомогенизация отгряване на титанови сплави не се използват поради неговата ниска ефективност.
Dorekristallizatsionny шега въз основа на възвръщаемостта от феномените на тип I (почивка) и тип II (poligonizatsni). Его провежда до, ако не е пълна, то поне частично оттегляне на autofrettage, въведен в метал преди пластичната деформация. В ниско легирана и сплави на базата на титан по време на изпичане на студена обработка на метал dorekristallizatsionnom значително омекотява, се дължи на доста голям в тяхното подреждане вина енергия. Следователно лесно полигонизацията развива в хода на която е значително намалена средна плътност дислокация.
На термично втвърдяващи сплави, по-специално # 946; -splavah, полигонизацията развива в тези zhetemperaturah съгласно която разделя метастабилна # 946;-фаза. В случаите, когато температурата на деформация и скоростта на охлаждане след деформация са доста висока, в деформирани полуготови продукти. фиксиран термодинамично нестабилни # 946;-фаза. При нагряване на деформирани полуготови продукти до 500-700 ° С те не само се срещат полигонизацията и възстановяване процеси, но разпадането на метастабилната # 946; фаза. Свойствата на темперират, титанови сплави по същество зависи от това, което е на първо място - разпадането или полигонизацията # 946; фаза.
nepoligonizovannyh на титан # 946; -splavah гниене # 946; по време на фазата на стареене обикновено се извършва много хетерогенна по отношение на зърното, което води до ниска производителност пластмаса. След polygonize метастабилност # 946;-фаза се разделя равномерно, което води до повишен гама от алуминиеви механичните свойства и голяма хомогенност на.

Фиг. 61 е диаграма прекристализация търговски титан (99.5%). При прекристализация търговски титан в температурния интервал съответстващ на # 945;-фаза, образувана многостенна структура, естеството на която не зависи от скоростта на охлаждане след отгряване. В малки степени на деформация # 949; (2.5-5%) след отгряване в региона на съществуване # 945; фаза е с максимална стойност от d3 зърно. Отгряване при температури съответстващ # 946; п-тип област, не дава изразени максимални стойности на съответната критична степен на деформация на зърното. Това се дължи на факта, че промени в структурата, свързана с малка степен на пластична деформация # 945; на Титан, потиснати промени в обема, причинени от полиморфна трансформация # 945; # 946. ⇔
В процеса на образуване на голям зърно прекристализация при температури над AC3 # 946; на Титан. При последващо охлаждане се случва полиморфна трансформация # 946; # 945. → зърно # 946; на Титан, а колонията е разделена на продълговати зърна # 945;-фаза, броят на които се увеличава с увеличаване на скоростта на охлаждане.
Сплавяване и примеси елементи са склонни да се повиши температурата на рекристализация на титанов йодид. Те могат да бъдат разделени в три групи: а) силно увеличаване на температурата на рекристализация на (N, С, О, Al, Be, Re, В); б) значително увеличаване на температурата на рекристализация само когато се прилага в количество от повече от 2-3% (Cr, V, Fe, Mn, Sn); в) malovliyayuschie до температурата на рекристализация (Nb, Co).
Всички промишлени титанови сплави имат по-висока температура прекристализация от титан (таблица. 22).

Това отгряване включва нагряване на сплавта при относително високи температури, достатъчни да полигонизацията или рекристализация, охлаждане до температура, която осигурява висока стабилност # 946;-фаза (обикновено тези температури под температурата на рекристализация), и задържане при тази температура, последвано от охлаждане на въздух. За прехода от първия етап на втория полуфабрикати и с пещта или охлажда до температура на втория етап, или прехвърля в друга пещ. Изотермична отгряване осигурява висока пластичност, термична стабилност и дългосрочна сила от просто отгряване. Следователно изотермично отгряване са широко използвани за топлоустойчиви сплави като VPP-1, VT8, VT9.
Dual етап изотермично отгряване се различава от това след отгряване в първия етап на сплавта се охлажда до стайна температура на въздуха и след това се нагрява отново до втора температура етап е по-ниска от първата фаза (таблица. 23).
Когато двойни отвръщане сплави деформирани в първия етап на същите методи, както в първите етапи на изотермично отгряване, т. Е. полигонизацията и прекристализация. В резултат на рекристализационни методи оттеглено студена деформация и увеличава еднородност на структурата и свойствата на сплавта. При охлаждане въздушни потоци частично превръщане # 946; # 945 →;, но # 946;-фаза придобива равновесие състав и последващо нагряване при температура във втория етап # 946;-фаза възникне процеси на разпадане. В резултат на това, за разлика от един прост и изотермичен отгряване, което води до омекване на сплавите, двойно изпичане, напротив, тя води до повишаване на якостните характеристики с известно намаляване на пластичност.
Лети VT22 разработи режим комплекс топлинна обработка, което позволява да се справят с всички видове полуготови продукти, независимо от техния участък и технологията на производство. Тази обработка включва нагряване при 830- 850 ° С в продължение на 1-3 часа, охлаждане на пещта до 750 ° С, за 1-2 часа при тази температура, на охлаждащия въздух (във вода), последвано от нагряване при 480-630 ° в продължение на 2-4 часа, охлаждане във въздух. Първият етап на термична обработка, проведено при температури малко под точка AS3 на работа за премахване на твърдостта. На бавно охлаждане до 750 ° С, последвано от задържане при тази температура # 946;-фаза обогатена # 946; -stabilizer до такава степен, че охлаждащият въздух да не претърпи трансформация. Това е последвано от висока температура стареене (overaging) при 480-630 ° С. Температурата на последния етап се избира в зависимост от нивото на силата, съдържаща се в изискванията за този полуфабрикат. По този начин, каза процесорни елементи включва изотермични отгряване, закаляване и стареене.
Продължителността на един прост първи етап на закаляване и отвръщане изотермични и двойно раздел определя елементи или полуфабрикат и е:

Когато секциите на повече от 50 мм, се препоръчва да се увеличи скоростта на затвора на 2 часа.
За намаляване на остатъчните напрежения в резултат на механичната машинна обработка на части, в много случаи се прилагат мек отгряване при температури под началото на продължителност прекристализация на 0.5-2 часа, последвано от охлаждане на въздух за отстраняване на стреса получена по време на заваряване, продължителността на частичното отгряване е 2 -12 часа.
Под температура непълна отгряване на титан и неговите сплави, S.

Едрозърнест структура на титан и неговите сплави, по принцип може да се коригира чрез топлинна обработка, като тази, която се използва за стомана, а именно фаза прекристализация двойно. Зърно при такава топлинна обработка се раздробява поради intraphase втвърдяване по време на фазови превръщания и последваща прекристализация когато загрява отново. За съжаление, в практическото изпълнение на фаза рекристализация зърно за смилане титан и неговите сплави са срещнали трудности главно поради две причини:
а) когато загрява до # 946-област (което е необходимо за пълното фаза прекристализация), така coarsens оригиналната зърно, че последваща топлинна обработка често дори не може да се сведе до първоначалните си размери;
б) обемен ефект # 945; ⇔ # 946; -prevraschenii малък, че не дава достатъчно силна intraphase втвърдяване.
По фаза състава на сплавите на накисва температура отгряване може да бъде разделена # 945; -, # 945 + # 946; - и # 946; -otzhig. Фиг. 65 показва схематичен разрез polythermal система титан-алуминиев - # 946; стабилизатор. А просто шега # 945; -splavov и отгряване за намаляване на остатъчното напрежение се провежда при температури, съответстващи # 945;-фаза; то # 945; -otzhig. Тези видове закаляване, # 945 + # 946; - и # 946; -splavov мач # 945 + # 946; -otzhigu. Изолирани и двойно укрепване шега # 945 + # 946; -splavov извършва при температури съответстващ # 945 + B област. Горната фаза на изотермично отгряване и двойно армировка се измества към по-високи температури в сравнение с проста отгряване и съответства на състоянието, в което се развива прекристализация. Ниско температурни стъпка отгряване тези видове съвпада приблизително с температурен интервал на отгряване за намаляване на остатъчните напрежения.
Температурните диапазони на всички видове отгряване се намалява с увеличаване на съдържанието # 946; -stabilizers при постоянно съдържание на алуминий.

Въпреки това, трябва да се разбира, че отгряване при температура съответстваща # 946; -региони значително намалява милувки и удължение (виж Фигура 64.) Степента на милувки и намаляване на удължението при. # 946; -otzhige за различните сплави е различен. Някои сплави (VPP-1, VT8) с тези характеристики # 946; -otzhige намалена до такива ниски нива, които трудно могат да бъдат препоръчани на този вид топлинна обработка за тях. Сплави от типа VT5-1 VT6 и по-малко податливи на прегряване и след # 946; -otzhiga са доста приемливи стойности милувки и удължение. Най-значително възражение на заявката # 946; -otzhiga до критични структури, свързани с дадено събитие в резултат на този вид топлинна обработка сила намаляване умора, както и повишена склонност към водород трошливост.
Във връзка с обсъдени въпрос от особен интерес е работата на М. J. Брун, NZ Pertsovsky и GV Shakhanova в които е показано, че вредните ефекти на # 946; -otzhiga на характеристиките на еластичност може да се разхлаби чрез регулиране на топлинна обработка при използване на параметрите на микроструктурата на титанови сплави (размер # 946; -zerna, # 945; -kolonii, дебелина # 945; -plastin). Съгласно оптимален размер # 945; -kolony (25-30 микрона) и дебелини # 945; -plastin (2.5-3.5 микрона) милувки сплави VPP-1 и VT9 приближава нивото на пластичност на тези сплави с дребнозърнеста структура Полиедрични и е 30-40%. За съжаление, в момента не е ясно дали размерът на срещат # 945; и -kolony # 945; -plastin предоставяне на най-голямото удължаване и милувки, оптималният размер по отношение на тяхната издръжливост.

Fracture якост увеличава значително с увеличаване на температурата в отгряване # 945 + # 946; -региони (Фигура 66), при поддържане на високи стойности на якост на умора, удължаване и милувки. С увеличаване на броя расте темпериране трансформира # 946; структура-фаза плоча и в същото време повишава фрактура издръжливост.
Леене на леярски сплави и BT1L VT5L обикновено не се подлага на топлинна обработка. Когато леене в тези еднофазни # 945; -splavah възникне високо остатъчно напрежение, така че не е необходимо, че отгряване. Кастинг леярни # 945 + # 946; -splavov се свързва с намаляване на остатъчното напрежение и стабилизиране на структурата. Отгряване се осъществява чрез леене сплави на същите видове, които се препоръчват за ковано титанови сплави.