5.4.2. Срязване скованост omonolichennyh гладки и шпонкови интерфейси, определени от формула
GO - първоначални срязване скованост интерфейси са равни
5.4.3. При липса на поддържащите плочи на диафрагми под формата на напречните ребра подпомагане стеснения кухини или бетонни втулки сили на срязване причиняват изместване на горния фланец плочи относителните рафтове болтове, което намалява ефекта на напречни сътрудничество с украса. Следователно, твърдостта на срязване на композитни греди връзки в този случай трябва да се определя по формулата
където GH - условни срязване коравина надвиснали части на палубата в хоризонтална равнина, взети от резултатите от изпитване или специални изчисления.
Тъй като преместването на горните рафтове палубата придружено кривина на крайните части на табели и външния вид, при което напречните огъващи моменти, срязване и тангенциални сили, може да е необходимо да се засили тънките опорни части плоча увеличават засилване или сгъстяване на фланеца и ребрата в краищата.
6.1. Якост на срязване свързване се определя с формулата
където сили на срязване се възприемат от конюгиране с половината от участъка на лъч от триене, дюбели, дъски вградени части и колоната за спиране (Фигура 11, 12b, С, D, Е, К).
Фиг. 11. Напречните дистанционните гредата в колоната.
Фиг. 12. Диаграми на сили на срязване, възприемани интерфейси:
и - болт строителство; б - диаграма; в - диаграма; R - диаграма; и т.н. - крива; д - диаграма; Е -.
6.2. Силата на триене в конюгиране се определя по формулата
където - силата на триене, на вертикалните реакции и натоварване на
- силата на триене между притискащата плоча и реброто Svjaseva щифтове, равно
Тук Ns, Ser - допустимо напрежение на опън в плака-спейсър, при стандартно устойчивост става равна на 64.2 кН в серия 1.020-1 / 83 и 107 кг в серия от AI-04; - Универсален дизайн натоварване на болта с дължина 1 m;
к - броят на надвиснали части в съставния лъч; F - коефициент на триене, изчисляването на границата на 2-ро посочва, равно на 0,7, и в група 1 - 0.55; GS - по монтаж коефициент надеждност, получени на Шотландската национална партия 2.03.01-84, Tab. 21; р - единна дългосрочна функциониране на регулаторната тежест.
6.3. За да се предотврати крехко разрушаване на ключове нарязани, ключове височина трябва да се определи от състоянието (виж фигура 3д ..):
където ах - дълбочина дюбел (виж точка 2.14 ..);
RB, Ser; RVT, ДОИ - регулаторни съпротива конкретни Омония lichivaniya шевове на осовата на натиск и опън, предприети
Парченце 2.03.01-84, таблица. 12; GVT; GVC - фактори за безопасност на бетон в опън и натиск, взети на парченце 2.03.01-84. Таблица. 11.
С променлива височина на езика (фиг. 12а), състоянието (69) се отнася и за средната стойност на височината на ключа.
Големината на срязване сила, поради възприеманите конюгиране дюбелите намачкване (фиг. 12д), се определя по формулата
където г - фактор 1 за изчисляване на граничните 2-ра страни и 0,7 - 1 втората група; AEF - минимум срязване ключова област (Фигура 3д.) На контактните повърхности на съединителя; чч - брой на клавишите на дължината на габарит при трета съставна греда за вертикални и хоризонтални повърхности на филета.
Ако на повърхността на чифтосване елементи неравностойно броя или размера на прекъснати ключове, трябва да проверите силата на сцеплението за участъци по всеки ръб, като по-малко от тях.
6.4. Силата на срязване поради възприеманите вложки за заваряване (фиг. 12е), се изчислява по формулата
където n3 - брой на заварени фиксиране на дължината на манометър в трета композитен лъч; TD, Ser - якост на фиксиране, определена при стандартни стойности сила стомана структурни изисквания, дадени от [15] е 2,15 ..
6.5. Срязване сила в конюгация възприема чрез опорна обшивка колона, в случая, когато ширината на болта ребро "на" по-малко от ширината на колоните "VC" (фиг. 11, 12zh), и се определя по формулата
при което - допустимото напрежение на опън в трегер с регулаторни характеристики стане равна на 50 кН и 80 кН dvuhpolochnom в SCCs последователно 1.020-1 / B 3 и, съответно, 50 и 100 кН в трегерите серия от AI-04;
Av - компресия площ между колоната и плочата (Фигура 11.) равен на
Тук пепел - ширината на шева между палубата и болт ръб, получените 25 мм.
7.1. Изчисление на напречни греди на съвместната работа с екипи от настилка е възможно само с високо качество на изработка и монтаж на конструкции, включително заваряване и вложени компоненти. Изисквания за качество следва да бъдат определени в работните чертежи на структури и сгради.
7.2. Якост, твърдост и якост на счупване напречни тествани в съответствие с ГОСТ 8829-85 (въз основа на ограничаване условия базирани сътрудничество 2nd групи) тест не фрагмент състоящ се от щифтове и плочи и болт. При тази процедура за изпитване и изпитване на якост на натоварване трябва да се приема в съответствие с ГОСТ 8829-85.
Целеви натоварвания за издръжливост и устойчивост на пукнатини се определят с формула
където п.к. - тест натоварване е определено въз основа на съществуващите греди товари собствено тегло болтове и плочи; - огъващият момент в предварително определена точка от нормативните натоварвания изключат някои сътрудничество (13); M2x - огъващият момент в предварително определена точка над гредата нормативни натоварвания определя като се има предвид влиянието на разтоварване на плочи (12).
7.4. В случай на запис щифтове сътрудничество и плочи при изчисляването на първа и втора групи за ограничаване на състояния да започне монтажни структури трябва да бъдат изпитани фрагмент състоящ се от щифтове и плочи, процедурата, разработена от инициаторите на тези препоръки.
Преди началото на масовото производство на отделните структурни елементи, за да бъде тестван в съответствие с ГОСТ 8829-85. В този тест натоварване за твърдост тестване и якост на счупване се определя от п. 9.2. Заредете сила проверка тест се определя от формула (72), получен вместо п.к. - натоварване, определено въз основа на работещ при товар болт, - огъващият момент в предварително определена точка от натоварването на дизайн определено с изключение на сътрудничество, M2x - същото, както е дефинирано с като се вземат предвид съвместната работа върху елемента. 4.3.
Текущ контрол приемане в този случай може да се извърши в съответствие с ал. 7.3.
7.5. Изправени сгради, трябва да обърне особено внимание на наблюдението на силата на бетон се използва за запълване шевове и фуги, както и за контрол на качеството на вграждане.
7.6. Бетон вложени сила проверява в дизайна на контрол между тестови кубчета, произведени на мястото едновременно с бетониране ставите и втвърдяване при същите условия, както и ставите или захвата на неразрушаващи методи директно в ставите.
7.7. Дълготрайност тестови кубчета се контролира в съответствие с ГОСТ 10180-78.
Безразрушителен методи за якост на бетона се контролира в съответствие с ГОСТ 17624-78 и ГОСТ 22690.0-77, ГОСТ 22690.1-77, ГОСТ 22690.2-77 чрез методи, съобразени с институти разработчиците на тези стандарти.
7.8. Броят на избраните проби се взема най-малко два пъти минималното посочено ГОСТ 18105-86.
Броят и разположението на частите на определяне на якостта на бетона от безразрушителни методи определят организацията на проекта, така че общият брой на обектите е най-малкото изисква да ГОСТ 17105-86.
7.9. Бетон сила се оценява в съответствие с ГОСТ 18105-86.
7.10. Качество вложени оценява визуално, отваряне на ставите, както и рентгенографски метода в съответствие с ГОСТ 17625-83.
След фугиране съединения на всяка плоча се внимание на скритата работа с резултатите от кубчета за изпитване и селективно аутопсии интерфейси.
8.1. Обектът, който използва лъчи, проектира за първи група гранични състояния по отношение на работата с плочи следва да се предвиди правила изпълнение на работата. Когато monolithing работа трябва да се ръководи от правилата, установени от Шотландската национална партия.
8.2. Повърхността на щифтовете и плаките в шевовете да бъдат вложени бетон трябва да се навлажни и се промива за пречистване и намаляване на замърсяването на водата от засмукването, предвидена в ставите на бетоновата смес.
8.3. Препоръчително е да се използват бетоновата смес с добавен суперпластификатор за бетон фуги.
1. Указания за изчисляване на скелетно-панелни обществени сгради с използването на компютри / LL Panypin, BN Волин, VE Savranskii и др. Търговия TSNIIEP и домакински сгради и туристически комплекси. - М. Stroyizdat, 1986 - 80 стр.
2. Dykhovichny IA Maksimenko VA Сглобяем железобетон единна рамка. - М. Stroyizdat, 1985. - 296 стр.
3. парченце 2.03.01-84. Бетонни и стоманобетонни конструкции / СССР Стейт Билдинг. - М. TSITP национален строителен комитет на СССР, 1985 г. - 79 стр.
4. Наръчник за решаване на статически неопределими стоманобетонни конструкции (чернова). - М. Stroyizdat 1988.
5. GI Бердичевски Klevtsov VA и т.н. Предварително напрегнати строителството на сгради и инженерни sooruzheniy.- Stroyizdat М., 1977 -. 207.
6. Semchenkov AS Kutovojs AF YP основания Проучванията работят напречни греди, състоящи се от сглобяеми плочи - бетон и стоманобетон. - 1987 - № 3.
7. SP Тимошенко Съпротивление на материалите. V.2. - М. Наука, 1965 - 48 стр.
8. Skladnev NN Изследване на оребрени бетонни панели U-образен профил като не-единни пространствени системи // Proc. работи мишки. - М. 1969 - № 2. - Vol. 1.
9. Морозов NV Kashcheev GV Kolchin ON Lepsky VI Твърдостта на рамката възли Svjaseva система, основана на пластична деформация. - Бетон и стоманобетон. - 1978 - № 12.
10. пълен комплект рамка строителството на обществени сгради / VI на Lepsky, BN Волин, LL Pan'shin и др. TSNIIEP търговски и битови сгради и туристически комплекси. - М. Stroyizdat, 1974 - 90 и.
11. Rzhanitsyn AR Композитните пръти и плочи. - М. Stroyizdat, 1986. - 315 стр.
12. Baykor VN Skladnev NN Фролов AK Съвместно увиване сглобяеми бетонови елементи в покритието промишлени сгради / мишки. - М., 1977 - 13 стр. Тр. VNIIIS, номер 817.
13. дебелина YP Въз основа на нееластични деформации на бетон и армировка в изчисляването на стоманобетонни конструкции на първа и втора групи гранични състояния / Подобряване на конструктивни форми, методи за изчисление и проектиране на стоманобетонни конструкции: Сборник NIIZhB. - 1983 - стр. 11-18.
14. Указания за проектиране на стоманени продукти за направата стоманобетон. - М. NIIZhB, 1984 - 87, стр.
15. Klevtsov VA Juozaitis NB Проучване покривни плочи на базата на техния сътрудничество с свръзка. // производство NIIZhB. - М., 1977 - s.13-21.
16. Semchenkov AS Kutovojs AF Макаров GD Semko Ю.Н. Експериментално изследване сътрудничество предварително напрегнати напречни греди с украса дъски 2T. // прогресивна промишлен дизайн система в изграждането на обществени сгради: сб Scien. TR. / TSNIIEPzhilishcha. - М., 1987 - s.111-130.
Свързани документи
Свързани статии