В съвременната химическа промишленост все пръв nyayutsya съдове цилиндрична налягане. Остатъчни заваръчни напрежения в пръстеновидния ставите тези кораби да достигнат значителни стойности, и са много опасни за структурата, така че въпросът за намаляване на такова натоварване, при температура от gotovlenii съдове трябва да бъдат подчертани. Има няколко начина за решаване на проблема, една от които е opres-лъжичка съд вътрешно налягане. Той се отличава с простота на технологиите на XYZ и има редица значителни предимства пред Дру-ГИМИ начини. Въпреки това, намаляване на остатъчните напрежения в такъв п / включва пластичната деформация на цялата структура като цяло или на неговите отделни елементи, които при определени условия могат да повлияят неблагоприятно върху производителността конструкция по време на работа.
В този документ се определя експериментално и валидиран HN оценява зависимостта за определяне стойности на налягането opres-лопати и провлачване на материала шевовете, което осигурява пълно съответствие (Средната дебелина на стената) отстраняване на остатъчен стрес му в пръстеновидни шевове без въвеждане концентрация основен метал с инструкцията в пластично състояние, т.е.. е. на практика намалява до е минимум на нежеланите ефекти на гофриране.
Известно е [1], средната стойност на намалено напрежение в цилиндричната стена на съда в неговото натоварване то налягане формоване в еластичен етапа на деформация от теорията Huber - Мизес - Hencky равно
Ropren, където - формоване на вътрешно налягане; R, R - вътрешен и външен радиус на плавателния съд.
За пълно отстраняване на остатъчни напрежения е необходимо в зарежда състояние средната стойност на дебелината на стената на заварка-конюгирането е от същия порядък.
Ако шев материал е идеално еластопластично, а след това
стрес в заварката не надвишава sttsh. Заместването на експресията oTsh
(1) и която позволява експресията (1) по отношение на r0pr> Получаване на
където р - WALLED коефициент определя от съотношението B / R.
Към основния метал работи в еластичен етап де образуването на напрежението на вътрешната стена на съда (както по наи-натоварено) не трябва да превишава stt0. Поради това, максималната стойност на кримпване налягане ще бъде
Сравняване на формули (2) и (3), че за пълно отстраняване на остатъчни напрежения в заварка пръстен, изработен от материал еластопластично е идеално необходимо наблюдава без равенство
Въпреки това, когато деформацията шев втвърдяващ се материал, количеството ОПР)) не е известна. Съответстващ на това напрежение относителна деформация Єdrsh шев материал може да се възпират-допринесъл следната връзка:
eprsh = 2 (1 | п) (? / г) ^ ^ (®<ш Ёгш)2 4- (Єгш Ё2Ш)2 ->- (Vgsch Є2SH) 2,
където р, п - напречен коефициент на деформация за пластична деформация стъпка шев материал е 0,5; Je (W, єgsch, є2Sh - относителна пръстеновиден, радиално и аксиално деформация-Ala майка шев.
Тъй като пресоване напреженията в заварката в дебелината на стената малко над Sttsh, след изчисляване е възможно е-polzovat Средната щам количество от дебелината на стената. Напрежението на несъответствие-neniya от средната стойност, максималната неговите външна-и външни повърхности на заварката, не се отрази на резултатите от преизчисляване.
В експресия (4) д (Br включва няколко състав -, регулиращи Както е известно, след заваряването в заварка метал като остатъчното напрежение на опън Съответните остатъчни напрежения водят до остатъчен компресия деформация-ции в непосредствена близост до шев зони... в процеса на зареждане на контейнера, когато вътрешното налягане в метална кутия предварително заварка присъствие стрес компресирани зони до шева води до ускоряване на тях деформация-rennomu. Следователно, общото пръстеновиден деформация-мация шев под товар може да се счита, състояща се от TR . Ex stavlyayuschih съвместно действие на вътрешното налягане (съответстващи кол-tsevoy основен метал щам) остатъчното напрежение в заварката, заваръчния преференциално деформация поради наличието на съседни зони на компресия.
Относително радиална деформация в заварка част се състои от действието на остатъчно напрежение в заварката и sostav-
-governing, че се определя с израза - ^ -, където -Увеличаване
радиусът на втулката над шева.
След производството на съдове остатъчните напрежения в пръстеновидното заварки са близки до atsh така шев материал под натоварване съд вътрешно налягане се деформира пластично. Следователно относителното аксиално щам на шева може да се определи за hang-
Фиг. аз. В зависимост номограма граница на провлачване на основния материал от средната деформация в заварката:
1 - F = 1.1; В - 3 = 1,2; 3 - 0 = 1,3; 4 - 0 = 1,4; I - # 9632; Р = 1,5.
Чрез промяна на стойността на <гт0, сттш и р в практически целесообразных и допустимых пределах и принимая Е = 2,1 • 105 МПа, а X = 0,5, построим номограммы зависимости ато от Єощіш (рис. 1), с помощью которых легко рассчитать давление опрессовки, обеспечивающее полное снятие остаточных сварочных напряжений в кольцевых швах.
Метод за определяне следа кримпване натиск върху Num-lennom пример. Да предположим, че за съд под налягане точка определен добив на основния метал stto на = 520 МРа, якост на добив на материала от пръстеновидни шевове = 364 МРа и коефициент на дебел - stennosti съд р = 1.24. Определяне на стойността на налягането гофриране-ки. Имайте предвид, че при изчисляването ще бъде валиден, само ако
^ ® 0tsh този случай, това изискване е изпълнено.
_Ї2_ определят отношението величина) е равен на 1.43.
Увеличаването на 1.43 atsh = 300 МРа и от = 400 МРа (364 МРа до следващите по-високи или по-ниски стойности sttsh), ние Stto = 428.6 МРа и около $ = 571.4 МРа.
В стойността на номограма на $ = 428.6 МРа да отложи линия, съответстваща Ott - 300 МРа и р = 1.24 (точка А), и 0 ° до = 571.4 МРа - Otsh = 400 МРа и | 3 = 1.24 (точка В). Абсцисата на пресечната точка на сегмента AB и stto на ордината = 520 МРа определяне на желаната стойност w ^ Esprit.
Чрез разтягане диаграма шев материал = / (Е) намерите доведе ранг напрежение ^ NPV, съответстващ д w След това налягането
Припомнете си, че номограми са конструирани за постоянни стойности на относителна широчина на съвместно% = 0.5. С промяна-nezna% ще варира значително и количеството този начин, с увеличаване на X да
0.8 или намаляване на неговата стойност 0.2 w eopr варира sfc6%.
Метод за изчисляване на пресоване натиск се тества в лабораторни тестове кухото цилиндрично пробата на ниско - и srednelegirovannoj стомана с пръстеновидни муфи заварени в V - образна тип клане електроди E42A-F марка Y ТЕ 13/45 (. Фигура 2, стр 1.) и тип електроди E70-F-1 марки ANP и ANP-2 (фиг. 2, п. 2). Механичните характеристики на основния метал и заварка метал са показани в таблица. 1.
Foot Metal чл ™ <;
От сравнението на провлачване материали следва, че състоянието на пълното отстраняване на остатъчните напрежения в еластичната основните
Тя се осъществява само за ставите. заварени
тип електроди E42A-F марка UONI 13/45.
Клещи за да се облекчи остатъчните напрежения са били на по-тежко десет под-двигателния апарат (седем - меки и три - на еднаква мощност). Фиг. 3 и показва разпределението на остатъчните напрежения пръстен
Таблица аз. Механичните свойства на заварени съединения
в областта на равното сила и меки шевове след заваряване, и Фиг. 3б - линейно напрежение диаграма в еднакво силна и мека след кримпване шевове. Както може да се види (фиг. 3), не се променя кримпване пръстенни напрежения в еднаква здравина и значително намалява напрежението в меки шевове. В един меки шевове пръстеновидно остатъчен стрес zheniya след кримпване е по-висока, отколкото в друга - са равни, и оста на въртене-за Basic под 0. Това е така, защото в отливането на първия случай ДЕЙСТВИТЕЛНО-механичен натиск по технически причини се оказа по-долу. второ - равен, а третият - изчислената по-горе.
Фиг. 3. Разпределението на остатъчните напрежения в пръстеновидната зона ravnoproch-нето (1) и меки (2) заварява след заваряване и пресоване.
Осовото остатъчните напрежения след заваряване в меки и добре трайни шевове достигнаха 160 MPa и забележими промени след opres-гъсеница не са били.
Двата шевове пръстеновиден остатъчното напрежение в металния lennogo naplav зона са отрицателни, както е в случая, когато Електроди srednelegirovannoj стомани с подобен състав.
За да се определи правилният избор на стойности на налягането изчислени съдове пресоване меки пръстеновидни конци вж Valis-изчислява и експериментални стойности на намалено Ost точните напрежения в меки шевове след кримпване на проби (таблица. 2). максималното отклонение на напрежението не надвишава 7,5%.
По този начин, настоящият метод позволява да се определи съда под налягане с леки нагъващите пръстенни шевове при определени граници на течливост шев материал и основния метал и ко-коефициент дебелостенна цилиндрична част на плавателния съд. изчисление
е валидно, ако там е връзката sttsh ^ нещо такова.
Чрез натиск налягането на съда дизайн в пръстеновидни шевове гарантира пълно отстраняване на остатъчни напрежения дебелина средната стена.
Поради изграждането на производство големи перспективи химия-радикално в студен климат, а също и на базата на характеристиките RSVD производствен процес цикъл, изчислява Единични свойства на вискозитета и устойчивост на крехки полицаи фрактура-елемент ...
За да се определи състоянието на стрес-щам на набор-gosloynoy заварени съдовата стена, причинени от както вътрешни, така leniem давайки-и влиянието на съсредоточени, импулсивно й сеизмична вятър, в краткосрочен план с висок интензитет и динамика, тически сили, работещи машини, е необходимо да се вземат предвид ...
Едно от основните изисквания за заваряване ма материали под корпусите на съда производство налягане, е да се осигури равномерно якост метални заварки и неблагородни метали. С увеличаването на силата на стомана се използва като основен ...
Свързани статии