Основните принципи на работа на асансьора. Управление асансьор CME-Сител, графики на налягане и скорост на потока в своята част на предаването, са показани на Фиг. 3.1. Асансьор работи по следния начин. Vysokotem - температура на водата напуска дюзата със скорост от 2 wі като реактивен носещ голямо количество кинетична енергия. Скоростта, генерирани в резултат на задействане в дюзата за свръхналягане (по отношение на налягането в началото на смесителната камера), равен на сумата от разполагаемия спад на налягането в топлоснабдяването преди асансьор и падът на налягането в смукателния колектор App-й - + АРТ - активен работен поток улавя пасивна маса ОК Руж вода, прехвърля част от енергията и полученият смесен поток се движи в потока на устройството за струя. В смесителната камера, в резултат на обмен инерция възниква ви поле изравняване на скоростите на потока, а в резултат на освободен кинетичната енергия на ки увеличава статичното налягане. Краят на статично налягане в смесителната камера се увеличава с Arch. След смесване камера поток влиза дифузьора, където се спира и се увеличава Стати кал налягане на Ard.
В конструкцията на асансьора при движение на водата през входящия колектор 1 (вж. Фиг. 3.1) намалява налягане и увеличава скоростта. В комуникация с това съобщение # на входа на смесителната камера sasyvaemy суб-поток има w2 скорост, съизмерима със скоростта
Jet издаване от дюзата, Wi. Следователно активната маса на струята изважда от потока се движи с висока скорост. Такива асансьора са струйни устройства с голям СКО-Височина изхвърляне. Ако всмукателния колектор, за да широк скорост 0, тогава имаме асансьор с малка скорост на изтласкване, характеризираща се с по-ниска ефективност.
Когато пътувате в поток струя устройство енергийни загуби се случват. Основните загуби са загуби по време на удар-SRI смесени медийни предавания. За намаляване на тези загуби е необходимо да се намали времето ност между скоростите на активни и пасивни W2 потоци wі че се постига в апарат с висока скорост на изхвърляне. Въпреки допълнителни енергийни загуби, свързани с нивото на създаване на вода резорбират и допълнително спиране на потока (RESET-среда на налягане), ефективността на асансьор операция се подобрява.
От голямо значение е профилът на всмукателния колектор, тъй като загуби от лоши профил в резервоара може да бъде болка-тя спечели в загубите на въздействието.
Налягането в всмукателния колектор се намалява, така че е необходимо първо потока за възстановяване на спирачното налягане за водата за създаване-молец скорост резорбира в всмукателния колектор, и след това се създаде прекомерно. Възстановяване НАЛЯГАНЕ-ТА поради допълнителни загуби, които трябва да се подобри ефективността на джет устройството трябва да бъде максимално-Намалете sheny чрез подходящо профилиране част OGO поток и намаляване на загубите на триене. В профила неоптимални Inst солна части и значителни енергийни загуби на триене на асансьора с голяма скорост на изтласкване не ще получат в ефективност.
Ние се получи основното уравнение за изчисляване на асансьора. Ние напише инерция уравнението на смесителната камера (виж Фигура 3.1 ..):
W! Gi + Ij) 12 w2 G2 - Ij) 13 w3 G3 = F3 (А + Rem A + D PBE FFR - А PQ), (3.1)
Когато wі, а> 2, - скорост: на изхода на дюзата, при входа на смесителната камера и изхода от тях; Gі, Gg, G3 - масовите потоци: водата от отоплителната система се смесва в обратна вода и вода циркулира в отоплителната система; Fs - напречен разрез на гърлото на смесителната камера; DRCM, Lrvs, Drd- диференциално налягане - създаден от асансьор, в всмукателния колектор и дифузор; Артрит - триене загуби в камерата за смесване.
Коефициенти аз |) i2 и аз |) іz отчитат неравни полета СКО-Височина в смукателния колектор на входа на смесителната камера и в шията й. В областта на изхода на дюзата скорост е еднакво, така че в уравнение (3.1) [11] FTs не въвеждат. Свързващ коефициент-Vaeth средна скорост на потока w със средна скорост на движение коли работа WK г:
В коефициент зависи от коефициента на загуба, и плътността вода изхвърляне.
Стойностите на коефициентите се определят профил енергия загуби на потока, на асансьора и качеството на обработка на вътрешната повърхност. Трябва да се отбележи, че когато не са налице достатъчно обработване реално да функционира асансьор може значително се различава-значително от изчислената стойност. С добре характеризиращ обработва повърхностно teristics асансьор са дефинирани както следва: р с = 0.95. 0,97; | БГВ = 0.93. 0,98; £ м ^ = 0,07. 0.09; £ г зависи от п = FJF3: п 2 4 9
£ д ".". 0.04 0.09 0.12
Потокът се движи в част на потока на асансьора, характеризиращ се с редица Рейнолдс Re = 500 000 1 000 000 В оптимален профил и колектор прием осигурява стабилизиране на потока ка-смесване най-малко на тези стойности на Re коефициент R |) и "1.01.
За по-горе загубата коефициенти характерни стойности и к £ 2y имат следните значения:
ТОС о "1-3" з Z п. 02 септември
Rasschitaets коефициент А при "= 2.2 р = 958 кг / м3 и і621ts = 0.91:
Препоръчителната = 0,161 - "отоплителна система Mosenergo VTI" [14] За асансьора
Последователността на изчисляване на асансьора е видно от примера 3.1.
Пример 3.1. Изчислява асансьора при следните данни: воден поток отопление (5Z = U т / ч, загубата на налягане в системата DRCM = 15 кРа и - 2.2.
1. Определяне на диаметъра (3.16) на гърлото на асансьора с формулата, като А = 0.165.
Ds = 0165 -------: - - 9- = 0,0248 m "на 2,5 см !.
Ние приемаме асансьор "VTI - отоплителна система Mosenergo» № 3. 2. Определяне на диаметъра на дюзата с помощта на (3.14):
К (1 - F - ф) 2 U3 u2 --- 1,2 (л-е-2,2) 2-0,95-2,22
От ди - 0,9 cm.
В изчисления £ = 1,2; k2 - 0,9S.
3 определя необходимата спад на налягането в еднократна топлинна мрежа с формула (3 10):
Fz / Fx 0,9. РР = А Rem = 15 - = 128 кРа.
Изчисленията направени FAC = 0,95.
Изчисляване на асансьора на пада на налягането в отоплителната система надвишава минималната-проводим. Ако еднократна спад на налягането в топлинно ING мрежата по-голям от минималния посочен за оптимални PAS параметри на асансьора, свръхналягането могат да бъдат изплатени в дюзата на асансьора, но тогава е необходимо да се разчита на характеристика уравнение (3.7), а не на оптималните параметри. Процедурата за изчисляване на следното:
1) Fv определя от уравнение (3.7);
2) с диаметър на дюзата се определя по формулата
3) определя F3.
Mixer помпи. Смесване висока температура на водата с отоплителна система обратна вода може да се извърши не само в асансьора, но също чрез смесване помпи. Смесване помпени възли удовлетворени вместо асансьора, като правило, в които не са за еднократна употреба капка достатъчно налягане в свързването на местата на съоръжението на абонати към външния топлопреносната мрежа. В някои случаи, на мощност едновременно с смесване помпа увеличава налягането в тръбата за подаване след топлинна пътуването за пълнене високо парно сграда, или обратно, намалява налягането в замяна линия до подстанция при високо налягане в открития мрежа топлина.
Изпомпване схема отопление връзка позволява по-точно от силоза, за да се поддържа желаната температура на въздуха в нагрети зони, тъй като в този случай е възможно, но по-съвършена регулиране на подаването на топлина за отопление на съотношението на PU-променя смесване.
Смесване на помпата може да се монтира в интернет между локално парно тръбопроводната система на потока на доставката и връщането линия, на връщане тръбата на локалното парно. Feed помпа инсталирана в поток или връщане тръбата на местното отопление, е равна на скоростта на потока на водата в отоплителната система.
Миксер помпи се избират на спецификациите на завода. Помпата трябва да осигури желания поток и налягането в най-ефективност Сим стойност.
Както смесване помпа се използва като радиален (центробежно) помпи за общи промишлено използване (тип К, KM, TSNSH) и радиален помпи специален дизайн учи Тива характеристики на помпата в отоплителната система. "През следващите години, планира освобождаването на радиални besfundament-ционни помпи за отоплителни системи. Марка помпи точка (център-tachometric циркулация на водата), захранващи помпи от 0,7 до 6,95 кг / сек (2.5-25 м3 / ч) при температура на водата от не повече от 115 ° С, максимално хидростатичното налягане на помпата 1 МРа , Помпи за съединяване с хоризонтален трифазни електрическа енергия на 1,1 KW. Разликата в налягането разработен от DOT помпи, от 0,02 до 0,92 МРа. Съединение помпа тръби с резба тръби (Dy помпи = 25. 40 mm) и фланец (помпи / у = 50 mm и Dy = = 65 mm). вала на двигателя с работното колело на ротора на помпата и въртене на двигателя в лагери се смазват с вода. марка помпи DOT ниско ниво на шум, което е особено важно при инсталирането им в термалните зони, разположени в мазетата на жилищни сгради.
Центробежни помпи К, KM, TSNSH най-често Execu-се експлоатира на отоплителни точки на натиск и предлагането не е обикновено Podhom-DYT за отоплителната система. В този случай е необходимо да се изкуствено увеличаване на резистентността на отоплителната система чрез създаване на диафрагмата или поставяне на малък диаметър, което води до увеличаване на мощността на мотора-niju превишаването и електричеството. В допълнение, специални жилищни циркулационни предназначени да хидростатичното налягане от 0,6 до 1 МРа, като за помпите тип К и KM максимално входно налягане от 0,2 МРа, което ограничава използването им в отоплителни системи zda-ционни повишени етажа.
За циркулационната вода, отопление и горещо водоснабдяване се определя от две еднакви помпа, работеща с редуване един работи, а другият е в резерв. Помпи, оборудвани с превключвател за автоматично прехвърляне.
За да се намали предаването на шума и вибрациите от помпи, SET представени върху основите, за тръбопроводи и строителни конструкции, сгради tsiyam тръбопровод преди и след помпите осигуряват вибрации изолация каучук вложки 900 mm дълги, фундаментално-полицаи общи индустриални помпи, оборудвани с анти-вибрационни носители и разделители.
Свързани статии