В бетонни конструкции фиксиращи краищата на армировка в бетон -ankerovka - постига чрез изпълнение на армировка по време на разглеждания участък от дължината на зоната за трансфер с усилията за усилване на бетон (поради адхезия към бетон арматура), както и с анкерни устройства.
Без напрежение укрепване на гладка пръти клас SA A-I е снабдена в краищата на котвите във формата на полукръг с диаметър комбиниран куки 2,5 D, и в структури на ново Beto порести агрегати - диаметър 5 D (. Фигура 1.29, а). Анкери гладки пръти заварени меша и скелета пръти са напречна посока, в която те се използват без куките в краищата. Арматурни заготовки имат периодичен профил значителна
Но най-доброто сцепление с бетона, те се прилагат без куки в краищата.
Без напрежение оребрени бар рафинерии нормални към надлъжната ос на напречното сечение-членка, в която той се счита за пълно споразумение с - "устойчивост на дължината на закотвяне зона
GAЄ Уан, D An, Бин, 3 TEKZhe допустимост MINIMELNOe ZNaChЄNNЄ Lan ОП -
Redelyayut на масата. 1.2; R * - Очаквано арматура съпротива (виж глава II ..); Rb - Очаквано бетон устойчивост на аксиална компресия (виж глава 11 ..); D - диаметърът на пръта.
Таблица 1.2. По дефиниция ddniy ankerovkn / см Без напрежение пръти периодичен профил
Стрес състояние на клапани и анкериране условия
Ако пръти рафинерии нормални спрямо надлъжната ос на секцията елемент, при което те се използват с не-
5 *
пълна номинална устойчивост, при определяне на стойността LAN РС, умножено по съотношението на площ от себе си-cheniya армировка изисква с пълно използване на изчисленото съпротивление на действителната.
В крайна свободна ране поддържа елементи извити надлъжни пръти разтеглени, за да роди Анке - Rovkov вътрешната страна на подкрепата от дължината на не по-малко от 10D; ако наклонената пукнатината в зоната на напрежение не е по-razuyutsya, на пръти рафинерии вътрешна повърхност GRO-RY върху дължина от най-малко 5 D (фиг. 1.29, б).
Сухожилие - периодични профилни пръти или усилващи въжета - издърпване на опорите и достатъчна якост бетон използва в конструкции без специални котви; армировка под напрежение върху бетон (подсилващи греди) или напрежение върху опорите при слаба адхезия към бетон (гладка висока якост тел) винаги са закрепени в бетон etsya специални котви. Площ Дължина ен - kerovki сухожилни анкери без взети равна на дължината на зоната предаване на стрес на вентил съгласно формула ^ EtOH
/ P = 1 ", R (SAR) + LRY - (1-21)
където <Ор, АХР определяются по табл. 1.3; Яьр — передаточная прочность бетона (кубиковая прочность бетона к моменту обжатия); oSp— предварительное напряжение в арматуре с учетом потерь; а! р при-нимается равным большему из значений Rs и aSJ>.
Таблица 1.3. По дефиниция, дължината на предаване на стреса за предварително напрегната армировка без котви
Видът и класа на армировка
Род периодичен профил (не-
В зависимост от класа и диаметъра)
Висока якост на тел на VR-11
Засилване на въжета: класове K-7 в диаметър,
Клас К-19 14 mm
Фиг. 1.31. Котва naprigaemoy Armata-Ри,
A - патронник захват за въже и ядро-то; б - п Korotyshev шайба заварени към решетките; в - гайка фа край рязане
Фиг. 1.30. Схема литиево-промяна-линеен предварително конюгиране-армировка по дължината на зона повторно натоварване на конкретните вили
Род инерция; R - разстроен главата правилна форма; D - глава засадена с втулката; д - контур и котва Korotyshev за плавно висока якост тел
Фиг. 1.32. котвата ръкав
A - преди кримпване лъч; б - след натискане на бутона; 1 - лъч; 2 - втулка; 3 - компресия пръстен; 4-резбован прът
Елементите на лек бетон стойност, изчислена с формула (1.21) се увеличават с 1.2 пъти. За Sr-бо ttom периодичен профил на всички видове стойност / R се приема като не по-малко от 15. Когато моментната намаляване на предаване на силата на бетон за периодична профилни пръти с диаметър 18 mm (изрязани от напрежението на обтегачи опори форми по време на почивка) 1p стойност се увеличава 1,25 пъти. В края на елементи - "
Фиг. 1.33. п котва блок с конична запушалка за над закрепване ред подсилваща греда (напрежение на съответст тонална двойно действие жак)
1 - конична щепсел, 2 - подложка; 3 - стомана огън-та; 4 - дюза; 5 - подсилващите греди
RNS. 1.34. Ръкав котва Ti-па за фиксиране мощен подсилващите греди (напрежение на бетона)
1 - бетон, притиска в котвата, която осигурява резервен-ку лъч; 2-стомана чаша с заварени дъно; 3 - стоманена пръчка; 4 - стомана целия шайба; 5 - пръстен; 6 - куки за краищата на проводниците
Построяване работи при температури дизайн под - 40 ° С стойности се увеличават с 2 пъти.
укрепването на предварително напрягане се счита варира линейно от нула в края на подов елемент преди-ЛИЗАЦИЯ стойности сглобяеми 1р се намира на разстояние от ръба елемент (фиг. 1.30).
За бетон, когато се прехвърля ^ сухожилие усилия не се разделя, краищата на елементите-ващи увеличение ипотечни детайли с котва SR zhnyami, скоби и др. Н.
За улавяне и задържане на напрежение на опорите се използват ка-пръчковидните клапани и Натов периодичен профил специални Collet челюсти; В допълнение, за основната армировка се прилага заварени rotyshi или шайби, рязане инерция без да се отслабва сечение засадени главата правилна форма или не-правилна форма на втулка (фиг. 1.31).
Котвите на опъване трябва да осигуряват добро прехвърляне на сила от клапана на бетона. Разположението на котви в края на бетонните елементи укрепване-ING допълнителни скоби SVAR-ционни мрежи, спирали, и за еднаквото предаване на силите от клапана на конкретни котви са поставени под стоманената пластина.
Сериен двукорпусен котва подсилващата греда е за съвместно прът с резба образувано вътре в гредата и ръкава на мека стомана носени върху гредата (фиг. 1.32, а). Когато Протяжката чрез запресоване метал ръкав потоци пръстена и притиска тел снопа (фиг. 1.32,6). Осигуряване този пост обтягане котва ар-maturnogo бетонна греда при извършена жак гай Coy терминал прът затегнат до ограничителя в краен елемент.
Anchor, където подсилващата греда е фиксиран стомана конична корк време на опъване двойно действащ жак е показано на фиг. 1.33. Фокусирайки жак задника укрепващ елемент в напрегната лъч до предварително определено напрежение, а след това специален Ним бутало се извади от крика, тел сноп Единична заклещи конична тръба в сътрудничество стомана лодка.
Ръкав котва използва за осигуряване на по-мощен подсилваща греда с няколко серии-ми концентрично разположени телове (фиг. 1.34). Джак улавя котвата и да го дърпа с фокус върху бетона с предварително определена стойност; междина, образувана между Xia котва и крайната повърхност на елемента се въвежда миене с прорези, при което подсилващата греда ограничи показва напрегнати.
Б. Свиване на бетон
В стоманобетонна стоманената армировка поради ангажимента си към бетона става й вътрешна-връзка, което не позволява свободното свиване на бетона. Според експериментални данни, свиване и подуване на желязо-бетон в някои случаи по-малко от половината от бетон свиване и подуване (фиг. 1.35). Тесен свиване на бетона деформация води до първично бетонови елементи, вътрешно балансиран напрежение zheniy- опън и натиск в бетона в arma-
Кръгла. Под влиянието на разликата в свободните свиване деформации на бетон елемент и ESI ограничено свиване ар-програмират клетка SI, S (фиг. 1.36)
Средните напрежения на опън се появяват в бетона
Най-високи стойности на тези напрежения не са зо-контакт с арматура. Деформации ESI, и са еластични за армиране и в него има натиск напрежение конюгиране
равновесие уравнение на елемент вътрешни сили, армиран двустранно симетрично армировка има формата
Където като - напречно сечение на арматури; А - сечение на елемента. Следователно ние откриваме
Когато пи = I з п / з - армировка съотношение.
Заместването (1.22) щам, изразена по отношение на (1.23) напрежение, (1.24) (1.26)
Намерете стойността на напрежение на опън в бетон
JjЈe V = Е, / Eb - съотношението на еластичния модулите на армировка и бетон.
Свиване бетон разтягане на напрежението-нето в бетона зависи от свободното свиване на конкретни ES / п Коефициент на армировка, бетон клас. C-cheniem оттеглена армировка в бетон съдържание oі напрежение на опън, се увеличава, а при достигане на максимална якост на опън RBT, безпроблемно кабини пукнатини. Напрежението на опън на "ограничено свиване когато бетоновия елемент, подсилена от втори еднопосочен асиметрична арматура-годишна възраст се дължи на ексцентричен прилагане на сила на напречното сечение в гарнитурата
Първоначалните напрежения на опън в бетон свиване улесняват рано образуване дървета Shin-в области на стоманобетонни елементи, които са цис-опит натоварване т опън. Въпреки това, с идването-ЕМ ефект пукнатините на намалява. По време Рушен свиване не се отразява на капацитета на статично определими стоманобетонна елемент, носеща товара. В I статично неопределен бетон ruktsiyah пресечната (арки, рамки, и така нататък. Н.) Екстра комуникация Obst съществуват свиване на бетона и следователно свиване предизвиква появата на допълнителни вътрешни напрежения. Ефектът е еквивалентно на намаляването на свиване температура определя чрез разделяне на броя на степените. За тежък бетон възможност, но те години средната стойност ;, S «1,5-Ю-4, че коефициентите на линейно-Ente топлинна деформация АТ-1 • 10-5 ° C_1 се равнява на намаляване на температурата
15 ° С За бетон с порести агрегати e5g, 8 "2 ~ 4.
С цел намаляване на допълнителните усилия .От свиване бетонни конструкции за промишлени и граждански сгради с голяма дължина е разделен на блокове свиват стави.
6. Бетон Creep
Creep на бетон е резултат zuchesti етаж бетона. Стоманена армировка като свиване става домофонни пречат свободи Ним пълзят деформация. В стоманобетонна елемент-Menten мъка пълзене при товар води до
Фиг. 1.37. Преразпределение-на напрежения в сгъстен усилване на бетон и бетонови призми, дължащи се на бетон пълзене и - бетон верига prnzmy; б - бетон B40 клас;
Б - е същата като фигура B15. 1.38. Стрес релакс в бетона при постоянно напрежение в арматура zheniyah бетонни призми и - бетон верига prnzmy насложени облигации; б - зависимост от реакцията на отношения N - времето T
Преразпределение на силите между армировката и бетона. Процесът на преразпределение усилия интензивно Протек-а в рамките на първите няколко месеца, а след това в продължение на дълъг период от време (повече от година), за постепенно е снабдена. Надлъжно деформация армировка и бетон tsentralnr сгъстен конкретни призми (фиг. 1.37, а)
Благодарение на сцепление материали са едни и същи:
Следователно, напрежение на натиск в надлъжна армировка като = esЈs = CTB (VAB). (1.30)
Роля на напречни пръти или стремена намалява глави NYM начин за предотвратяване на надлъжната огъване на пръти сгъстен ЛИЗАЦИЯ.
равновесие уравнение на натоварване и вътрешно техните усилия външните в бетон и надлъжна армировка на
Следователно, напрежение на натиск на бетона
Коефициент еластопластично деформации бетон KL = S / [й + Ери (Т, а)]
Това зависи от време Т и напрежение нива OblRb # 9632; -Sequence следва с времето, поради фактор за намаляване KL при постоянно напрежение на външна сила Л-напрежение в бетона, съгласно формула (1.32) намалява. їPri напрежението в увеличаването на котвата. Кривите на промените във времето на стрес в бетона и армировката, в бетона под товар призма, показани на фиг. 1.37, Ь, е. Когато процентът на армировка пи = 0,5% Th-Res 150 дни в увеличението на котвата напрежение с повече от 2.5 пъти. С увеличаване на армировката съотношение = 2% tsі интензивност на увеличение стрес в котвата намалява. Когато моментно освобождаване бетон котвата еластично деформирана, но е с пластмасово параметър остатъчен бетон възпрепятстват възстановяване деформация еластична деформация на котвата, като резултат, след време зареждане арматура ще бъде компресиран и бетон - опъната. Ако напрежението при опън в бетона след разтоварване надвишава якост на опън опън ОВТ> RBT, пукнатините в бетона. Когато г-н повтори качването на тези пукнатини са затворени.
Релаксация на напрежения в стоманобетонни призми наблюдавани при постоянно напрежение на котвата - (. Фигура 1.38, а) в друг експеримент. Ако създадете първоначалния натиск деформация ИБ и първоначалните сили на свиване в бетона и GL тела и бетон призмата. и след това влиза връзката складови водачите призма постоянна дължина / = CONST-водачите и предотвратява по-нататъшното му деформация във всеки п-среда време T след прилагане връзки е, че напрежението в бетона
Ab C) = e6 £; = E6H6 £ 6<а°.
Напреженията в бетона са намалени с течение на времето, тъй като коефициентът на о време% сливане се намалява.
В тази реакционна свързва 1
С течение на времето при постоянно напрежение в Ar-Матхура намалява (фиг. 1.38, б).
Накратко сгъстен конкретна работа-фонов бетонови елементи има положителен ефект пълзене-комплект, като се гарантира пълно използване на якост на бетона и армировката; гъвкав подпори пълзене води до увеличаване на първоначалните ексцентричност които могат да намалят тяхната носимоспособност; в извити елементи води до увеличаване на пълзене огъвания; в1 предварително напрегнати конструкции пълзене води до загуба на предварително напрягане.
Creep и свиване на бетона се появи едно временно и заедно се отрази на работата на структурата.
7. Защитен слой от бетон
Защитният слой в стоманобетонни конструкции, ции разположение армировка генерирани на известно разстояние от повърхността на елемента. Необходима е Защитният слой на бетона, за да работят заедно с тон на вентила-блея на всички етапи на производството, монтажа и Expl-структури да бъдат публикувани, той защитава клапан срещу външни влияния, висока температура, корозионна среда и т.н. Н. дебелината на защитния слой на бетона на базата на ОРА -ta експлоатация ustanav-конструкции на Ливан, в зависимост от вида и диаметъра на армировката, размерът на секциите на елемент от формата и бетон клас условие-Vij строителството, и така нататък. г.
Дебелината на защитен слой от бетон на надлъжната ар-Матхура без напрежение или под напрежение на опорите дол-zhna да бъде не по-малко от диаметъра на пръта или въже; пожар минути и дебелина на стената до 100 мм -10 mm; и стените на плочи с дебелина над 100 mm, както и на гредите сезон по-малко от 250 mm - 15 mm; в греди 250 mm или повече - 20 мм; в сглобяеми фундаменти 30 мм.
Дебелината на защитен слой от бетон в краищата на надлъжна предварително напрягане армировка за предаване на сила част с армировка в бетона трябва да бъде не по-малко от два пъти диаметъра на пръта на стоманени класове A-IV, Аг-IV или засилване на въже и не по-малко от три пъти диаметъра на пръчковидните ^ AV класове, А-VI "Ar-V, Al-VI. Освен това дебелината на защита - K $> ия слой бетон върху тази част на елемента не е по-малко от 40 мм, дължина на прът за армировка класовете rseh i'ne-малко 20 мм за укрепване на въже. * Защитен слой от бетон в присъствието на стоманени носещи елементи може да бъде в краищата на елемента да направи една Ким същото като за точка в участъка.
Дебелината на защитен слой от бетон на надлъжната-pryagaemoy армировка за бетон и напрегнатите РАЗПОЛОЖЕНИЕ-Ai в каналите (разстоянието от повърхността на конструктивен-нето към нея към най-близката повърхност на канала) трябва ;; е най-малко 20 mm и не по-малко от половината ка на диаметър - "пари в брой, а когато засилване диаметър на лъча от 32 мм, а още по-малко от този диаметър.
Разстоянието от надлъжните краища на ар-Матхура Без напрежение на крайните елементи трябва да бъде най-малко 10 mm, както и. за сглобяеми елементи с голяма дължина (дължина солна панели от повече от 12 m, напречните греди 9-'bolee м колони - по-голяма от 18 m) не е по-малко от 15 мм.
Минималната дебелина на защитен слой от бетон за напречните пръти с височина раздел скоби и скелета елемент по-малко от 250 мм, като 10 mm и височина 250 mm и напречно сечение елемент повече или 15 мм.
Свързани статии