От 50-те години в злополука газ и петролни тръбопроводи настъпили който може да бъде свързан с наличието на сероводород (H2S). крекинг механизъм инициирана от водород, е както следва. Агресивна среда ( "киселина газ") причина анодното разтваряне на желязо:

Fe → Fe2 + + 2е.

В резултат на реакцията на катод

атомен водород се образува, който може да доведе до адхезия изграждане на повърхността на стоманата. След това атомен водород се абсорбира и преразпределя в стоманената матрица чрез дифузия. Малката водороден атом или е вграден между железните атоми в кристалната решетка, или да бъде в "капани" в стоманена матрица. Атомна водород може да премине в молекулна форма (Н2) в областта гънки на стоманената матрица, за предпочитане в интерфейса между включванията и матрицата. Това ще доведе до вътрешното налягане на газ. Особено високи напрежения могат да се появят в големи, плоски и продълговати включвания, като сулфиди или манганов оксид клъстери. Тези опън в квартала такива неметални включвания могат да доведат до образуването на пори. След стъпка крак ядрено инициирана от водород се образува чрез механизма на сливане на няколко пори. Пукнатините са разпределени главно чрез твърди и трошливи компоненти микроструктура. Този механизъм е показан на фиг. 4.53, а, нещо като пукнатина - на фиг. 4.53, б.

Основното предимство на използването на "лоши" стомана състав и ускорено охлаждане - понижаване химичен ефект сегрегация, повишена микроструктурата хомогенност.
Общото заключение: хомогенна микроструктура с по-малък съдържание на въглерод, и по-малко податливи на ХИК SSCC. За стоманена тръба нисковъглеродна бейнитна феритна структура до голяма степен предотвратява сероводород напукване от структура, съдържаща многоъгълна ферит.
Както вече бе отбелязано, има граница в аксиална твърдост 300-330HV зона, под която пукнатини не са образувани. Ускорено охлаждане инхибира образуването на ивици структурата и твърдост намалява в аксиална зона, за дадено съдържание на въглерод в стоманата използване ускорено охлаждане твърдост в аксиална зона на 10-20HV ниска, отколкото в случай на въздушно охлаждане. Съответно, в ускорено охлаждане появяват пукнатини по-високо съдържание на въглерод: при охлаждане на въздух няма пукнатини в 0.05% С, RO - 0.08% S. Механизмът на това явление е както следва: разделяне на манган е същият и в двата случая, тъй като той се образува блок по време на кристализацията, и разпределение на въглерод за ускорено охлаждане по-равномерно, тъй като неговата дифузия се потиска в манган богати лента (виж фиг. 4.57), следователно по-равномерно разпределение структура и твърдост (в аксиална зона на изображението etsya по-малко твърди вещества).

Оптималните ускорени параметри за охлаждане, свързани с вида на структурата. Така, ако температурата на ускорено охлаждане завършване (TKO) над оптимума, образуваната феритни-лентови перлит структура под оптималните - (. Фигура 4.59 и 4.60) големите количества междинни продукти и превръщането на порции M / A.

Използването на тръбопроводи, предназначени за работа във враждебна среда, са разширени: тази подводна среда, или в районите със студен климат, който изисква едновременно висока якост и устойчивост на студ, т.е. това е необходимо за постигане на противоположни изисквания.
Има разлика между разбиране за това как да произвеждат навити с желаните свойства и възможността за производство на търговски наем парти. Тук трябва да се отбележи изисквания противоречия за стандартни и специални свойства, както и резултатите от изискванията за стабилност (при масовото производство може да бъде отклонение).
От всичко това следва, стесняването на прозореца на процес. Една по-сложна система за контрол на качеството (не два, а три етапа: "да", "не", "необходими допълнителни тестове на"), това може да се случи, когато изискванията за допълнително тестване в по-ранните етапи на производство (например, в параметрите на процеса леене и и т.н. (фиг. 4.61).

Интересен резултат се произвежда в промишлени условия на стомана състав 03GHG2NDB тегл. %: 0,03 С; 0,16 Si; Мп 1,49% Р 0,013; 0,001 S; 0,27 Cr; 0,16 Ni; 0,25 Cu; 0024 Al; 0011 Ti; 0,09 Nb; 0005 N.
След приключване на търкаляне в # 947; -региони без прилагане ускорено охлаждане валцувани лист 14 мм имат благоприятна структура (фигура 4.63). И висока устойчивост на водород индуцирана крекинг (CLR и CTR са нула).
За да депозира подреждане Оренбург газ, съдържащ сероводород, е необходимо да се тества при условията на "Северстал" производство сила клас H46 сплескани до дебелина от 20-22 мм диаметър електрозаварявана тръба на 720 mm, произведени от АД "VSW". За да се наемат на следните изисквания: # 963; има не по-малко от 0.7 от # 963; т; CLR не повече от 6%; CTR е не повече от 1%. 07GB тип стомана е предложено, състав, тегл. %: С 0.077; 0,31 Si; 0,88 Mn; 0.008 Р; 0,001 S; 0,05 Cr; 0,05 Ni; 0,1 Cu; 0017 Ti; 0032 Nb; 0027 Al; 0006 N; 0,0021 Са; С3 = 0,26, РСТ = 0,14.

20-22 мм дебели листове са навити от термомеханично валцоване схема (TKP = 799-830 ° С), последвано от бързо охлаждане до 560-580 ° С Характерните структурата на листа показан на фиг. 4.64. Метални замърсяване от неметални включвания е показано в таблица. 4.25.
Когато големи обеми на производство, разбира се, има набор от резултати. Фиг. 4.65 показва тестове производствените данни за водород крекинг лист с дебелина 19.4 mm X65 (100 000 тона) производство Дилинджър Hiittenwerke.

Химичният състав на стомана X65 промишленото производство на безжичния терминал. В %: С - 0.04; Si - 0,27; Mn - 1,40; P - 0011; S - 0,0004; N - 0,0037; Ал - 0032; Cu - 0,17; Ni - 0,22; Nb - 0045; Ti -0014; Са -0001.