За да се премахне деформация след "заваряване - използва хо lodnaya и горещи weldments изправяне.

Студената изправяне се основава на разтягане съкратената преподаване-stkov и местата на заварена конструкция от мащаба на проекта - и форма. Скъсените порции и локално заварени да пресече-ruktsiyah са активни зони на заварки след заваряването в която напреженията на опън достигне границата на провлачване. В студен изправяне weldments неизбежно proish ди-пластмаса удължаване активни зони на заварки. През последните метал причинява втвърдяване на тези зони, увеличаване на остатъчни солна напрежение заварени конструкции, а в някои страдащи от SLE чайове води до пукнатини в заварките и разрушава. С оглед на студено изправяне на заварена конструкция понякога MO-Jette окажат влияние върху работата му.

Остатъчните напрежения в студена изправяне може да се намали само ако цялата заварения възел се подлага на напрежение на опън, равна на тези гранични-nditions. Въпреки това, в този случай се увеличава втвърдяване метални ядра на заварките и се появява вероятност образованието му в шевовете на фрактури.

В допълнение, студен корекция е много трудоемък процес. В повечето случаи, студено-дългосрочни промени се нуждаят от мощна преса и обемисти силата Подредете-ТА и адаптация. Ето защо, студено изправяне на заварени кон-с инструкцията да не се използва широко в практиката.

Гореща изправяне weldments електрони извършва или изолационен пламъка отопление и е по-широко приложение в практиката.

РЕЗЮМЕ гореща praїvki е съкратен с локални отоплителни секции и дължина области. която надвишава дължината на активните зони съответните shіvov заварени ruktsii пресичане.

В горещи места weldments с гореща изправяне, например чрез заваряване, пластично деформиране на генерираните компресия. При охлаждане на пространство и съкращаване. изравняване vayut-ненормален място.

Hot изправяне заварени конструкции, поради простотата на процеса, неговата ефективност, маневреност и гъвкавост, което позволява на всички видове редактиране остатъчна деформация има няколко технически и икономически предимства в сравнение със студена изправяне.

В момента изпълнението на гореща изправяне на заварени конструкции се основава главно на експериментални данни и екв-експериментално изследване, което изисква, в много случаи допълнителните разходи и времето за производство на съвременни единици и структури. Нерационалното избор на области на местни режим на отопление и отопление на настройките вместо да намаляват деформацията заваряване дори да доведе до тях отнето-cheniyu.

въпроси Теоретични развитие гореща Изравнител заварени конструкции е все още в начален етап. Междувременно развитие ще им даде възможност за значително увеличаване на ефективността и ефикасността на горещия изправяне.

Основните теоретични въпроси гореща Изравнител, кото-ръж трябва първо да бъдат проучени и разработени са:

1) определяне на заварения възел огъване равнина, в която огъващият момент действа в резултат на вътрешни сили заварки;

2) определяне на напречно сечение, обем и рационално форма активни местни нагревателни зони, осигуряващи Obra-mations вътрешни сили деформиращи в про-структура обратна посока;

3) Изграждане на икономичен ефективността на процеса и режим локално отопление развитие-тивна.

Гореща рампа може да се използва много ефективно за отстраняване на остатъчната деформация и подравняване централни оси на заварена конструкция и нейните компоненти, както и за премахване на огъване 236, вълнообразността и hlopun в сгъстения областта на листа нула елементи на заварена конструкция.

За да се премахне остатъчната деформация заварения възел изисква огъващ момент на обратна посока може да причини отлагания от отопление лента по линията тМ, или отопление клин (секторите), както е показано на фиг. 111. транс-първия случай надлъжната свиване ще се използва за редактиране,

Фиг. 111. Заварените марки:

и - изправяне валяк настилка празен ход; б - Редактиране на отоплителни сектори.

а във втория - на напречната свиването на локалното парно. Център ча-тежестта надлъжен разрез на нагревателна зона активното трябва да бъде в огъване равнина, т.е.. Е. В равнината на действие Via Получената огъващ момент върху заваръчните шевове вътрешно Ly Wuxi. Марката на заварка (фиг. 111) равнина огъване

Фиг. 112. Определяне на огъване равнина в заварени съединения с асиметрично напречно сечение: *

и - заварени свързване на две различни части; б - заварени I-образни греди с различни зони.

съвпада> със средната равнина на стената си. В заварени CON построяване с асиметрично напречно сечение огъване равнина преминава през центъра на активната зона на заварки Оа тежестта и центъра на тежестта на напречното сечение на заварени конструкции-ТА (Фиг. 112 а, Ь). Свързване на точка O до точката Оа получи линия RVA чрез които огъване равнина (фиг. 112 а, Ь).

В горещ изправяне най-подходящ, както е показано на фиг. 111 и 112, naprevat "лента по линията мм, - е-позиция в периферията на заварени" структура. Тя осигурява про-действие срещуположно в равнината на огъване (s'ozdav / aemogo права Coy) въртящ момент и възможно най-голяма рамото му.

Задължително местна секция на активната зона. отопление tіri редакция (може да се намери, въз основа на стойността на получения Izgi-bayuschego момент М, причинявайки остатъчната деформация при заварения възел и определен от формула (224) или измерване-Term остатъчната деформация с формула (225). А условие първоначалното-Ing Rop сила, която осигурява локално активен нагревателна зона на tsraeke (фиг. M'2, Ь) се определя от експресията

където у - разстояние от активния център natreva сечение при промяна от центъра на тежестта на "напречното сечение О-нето конструктивен

Fn напречно сечение на сърцевината в гореща изправяне определя по формулата

където o0p - начална ядро ​​напрежение naїgreva при горещо изправяне, приблизителната стойност, при която недостатъчно стендбай равна на силата на добив * Тогава раздел Fn IC ядро ​​леко отклонение в увеличението на сто Рон може да бъде определена от формула

Ширината на активната зона е равна на бон

където б - дебелината на листа, когато той се нагрява изправяне.

Ефективно източник на енергия р топлина по време на горещо изправяне определя от приблизително формула (103)

където Ln - широчина на активната зона в единия край на оста nagreіva 0.5 бон V - скорост на източника на топлина в см / сек; бо - общата дебелина на листа, наблюдение топлина от източник на нагряване; ширина з -raschetnaya на нагретия лист.

Ако огъване равнина не се пресичат заварения възел тялото на страната, разположена срещу заварките (фиг. Iz), необходимостта от създаване naprevat dіve 'групи в брояча огъващ момент в равнина, по-отдалечен от проектирането на центъра на тежестта на точки R и R2 в [4] , За определяне на активна зона на всяка лента солна ги свърже с центъра на тежестта на Priest River сечение структура О и получената огъващ момент се разлагат в компоненти М и М2 в посока на линия Otі и TE2. Познаването на стойност moїmentov Ml и М2, може да се определи активната площ на всяка мини нагрява лента от формули (261) и (262), и така същия източник топлинна енергия за редактиране с формула (263).

Фиг. ОТ. Опра разделяне отопление при изправяне заварка чай ъгъл Съед-neniya с листа.

Обаче, действието на изправяне на остатъчната деформация / надлъжното свиване на нагретия групата в някои случаи придружени от пластик кал удължаване активни зони на заварки и повишена остатъчно напрежение.

Действие на надлъжната свиване на нагретите лентите в гореща изправяне противодейства сгъстен заварка площ weldments, което намалява ефективността на топлинните изменения на надлъжни ивици. Освен това, надлъжната свиване от 1 работи. м заваръчни стойности 0.2-0.5 мм, така деформиране schaya активност, докато се нагрява една самата надлъжна ивица е относително малки.

"С увеличаване на броя на загряване надлъжни ивици или ширината на тяхната повишена сложност и ефективност пони zhaetsya гореща рампа и остатъчните обтегнати-ност строителни увеличава. Ефикасността на загряване на горещ рампа надлъжно лентата увеличава само с увеличаване геометричен параметър у, т. Е. разстоянието от центъра на тежестта ча-структура на тази група. Тези обстоятелства ограничават широко разпространеното използване на надлъжната свиване сва - ^ раздор. отоплителни структури за редактиране.

Много ефективно срещу горещите weldments изправяне има напречно свиване на локално отопление на напречните ленти или клинове (сектори). Местоположението на последната съпругата със сгъстен и само частично върху опъната областта на заварени конструкции, така че тяхното напречно свиване-Menno едновременно с съкращаване нагряват региони също води до намаляване на остатъчните напрежения в заварени конструкции.

Напречният свиване на заваръчния шев, в tsrimerno 3- пет пъти по-голяма от дължината на надлъжната свиване разделена на 1 линеен метър. Шевове [4]. Относително високият стойност на напречната свиване, малката дължина на напречните шевове и-комплект е възможно да се намали остатъчното напрежение да допринесат за по-широка употреба
vaniyu практика напречна свиване по време на топлинна заварка на топлина. ovarnyh редакция. структури.

Използването на напречно свиване или нагрява клин лос да разгледа промени в заваръчното съединение е показано на фиг. 114. За да се елиминира остатъчната деформация # 9632; и да предизвика съкращаване на влакната по-широки. плоча. UCO-Рочен те трябва да се увеличава с увеличаване на разстоянието от активната зона на заваръчния шев (фиг. 1.14). Най влакна съкращаване Amax външната заварка изпъкнал ръб равно

където Z, I - измерена дължина на външните изпъкнали ръбове влакна

I -zamerennaya дължина на шева.

Фиг. 114. Отстраняването на остатъчната топлина деформация клинове: и - челно заваръчен шев съвместни плочи с различни ширини; б - диаграма на остатъчни напрежения.

За да се гарантира, че всяко влакно скъсяване A. необходим-п причина отопление на пластмасови промени в тях на секции на подходяща дължина.

Общата дължина на U основата на външния ръб на топлина прокси клинове определя въз основа на формула (166)

където а е коефициент на линейно термично разширение метал; Tav е средната стойност на температурата в нагрята част в - момента на преходен метал от пластично състояние - в еластична.

Nagran ^ клинове, чиято обща дължина е основание за външна температура солна ръб е 1P> осигурява свободен скъсяване Volo CON на дължината на шева линия Lm (фиг. 1.14), което е необходимо за остатъчна деформация заварката устата-ранен. Например,

клинове іvershina който се намира на границата на активните

шев област, има слаб ефект върху намаляване на остатъчните напрежения

опъната в сърцевината, поради противодейства на околната - кипяща него сгъстен части на основния метал.

където ЕT-относителна скъсяване съответстващ на якостта на добив напрежение niju.

Необходимата дължина / M на отоплителни влакна - Съед заварени neniya от основната нишка се определя на базата на една и съща формула ((166)

Така o'bschaya дължина на конусовидните части на нагряване външен изпъкнал ръб на заварена връзка ще

За да се оправи, дори "отклонение и да се намали

остатъчни напрежения клинови трябва да се вземат размери да бъдат малки. но броят на клинове да се увеличи. Въпреки това, поради технически ограничения топлинно ING тесни клиновидни части, както и да се намали броят на операциите на клин база раздел пь е настроен емпирично.

Броят на "нагретите части се определя въз основа на общата дължина на нагряване на външния ръб 10 и долната част на всяка преподаване-stka с формула Ln

Така нагрятата повърхностни части образуват широко плоча заварена връзка под формата на пресечен клин (фиг. 114).

Bewley напречно свиване на нагретите части на свобода, не може да се извърши, но в зависимост от условията, броят на нагревателните-прокси обекти трябва да се увеличи.

Влакната на завареното съединение на част от вдлъбнат край са в компресирано състояние и да ги излага на локално парно-ву не трябва, тъй като това ще увеличи остатъчната деформация. Локално на ръба може да бъде "Do) бо направени за намаляване на остатъчните напрежения, или ако е необходимо в случай на чиния обратна инфлексия заварка при изправяне. Форма повърхност местно топлина от компресирани области на вдлъбнат край трябва да бъде. правоъгълна (фиг. 114).

Отопление с горещ изправяне препоръчва "произвежда за кратко време. Температурата на нагряване е около 800-850 ° С

Локално п / roizvodntsya или диспергира дъга - с nonconsumable електрод, или пламъка на горелката или NUC-toletom nonconsumable електроди. Отопление трябва да започне в рамките на зоната, където металът е в компресирано състояние, тоест, от върха - .. на клина.

Вместо измерване на дължината на външни заварени влакна Съед-neniya ^ шев линии и развитието на процеса на горещо pravіki може да използва измерената стойност на остатъчното про-огъване. Познаването на деформация може да се определи с формула (225) Izgi време bayuschy

След това ъгълът на въртене на частите по време на огъване от формула F

Съкращаване на външната влакно на заварени връзки ^ изпъкнал ръб, необходимо за отстраняване на остатъчната деформация може да бъде приблизително определя въз основа на формула (167)

Dіlah = 2cp / г, (272)

където ч - ширината на нагрети пластини на сърцевината шев SVAR крак към външната изпъкнала. ръб.

Съгласно с формула (265) се определя от общата дължина на основата на 1Н на депозитите на клинове на изпъкнал външен ръб на заварена връзка и други изчислените параметри локално отопление кли-наблюдаван-участъци, както е описано по-горе.

Подгряване на топла изправяне точки etsya на използвана предимно за премахване на катарами, люспи нови и вълните в сгъстен

листови елементи на заварени конструкции. РЕЗЮМЕ редакции

точки на топлина е там, че се нагрява до пластична точка, разширява, неутрализира от сто-Rhone заобикалящата го по-малко топли и студени части от мен-талия. метални точки възникнат пластична деформация на компресия, т.е.. Е. метал пресаждане. При охлаждане на загрятата метал се намалява. Това намаление противодейства съраунд позиция точка малки студени и нагрети части от метал. Следователно, в точката на напрежение на опън се образуват, достигайки случая на предварително напрежение. Радиална скъсяване е била подложена на загряване на метал-Ву намалява неговите напречни размери и взаимодействието-съществува с прилежащите компресирани порции. В този случай, изпъкнала точка на елементите на листа се заглажда. Количеството на метал, който трябва да се podsazheny от пластмаса компресия може да се определя, както следва. Ако-изпъкнала повърхност част или hlopun Fі и базова площ (проекция катарами в равнината на листа) ^ 2, площта AF 242, при което локалното нагряване трябва да бъде podsazheny пластмаса компресия-ем бъде

A F = F1 - F2. (273)

Предвид на пречките за освобождаване съкращаване нагрява IU талий време на охлаждането, площ AF трябва да се увеличава съответно.

При редактиране катарами наподобяващи сферична повърхност, нагрява точка. поставен върху "концентрични пръстени, както е показано на фиг. 115.

Диаметър на точката на източника зависи от характеристиките ТОПЛИННО WA и дебелина на деформирани листа. Разстоянието между точка-ками зависи от диаметъра им. Брой на пръстени и разстоянието

Фиг. 115. подредбата на веригата на отоплителни точки при изправяне изкривени листа.

създадена между тях, в зависимост от размера на най-ност катарами и неговата посока деформация.

Методи за определяне на диаметъра на точка, и разстоянието между точките и пръстените изискват депозитите на теоретични изследвания и експериментални изследвания. В момента тези "стойности устата - naїvlivayutsya емпирично. посочва загряване трябва да носят ясно местен характер. Температура на нагряване не трябва да надвишава 800-850 ° С изправяне на лист пресичане ruktsy ефикасен начин - за носене на пистолет с GRA-фитинова електрод [43].

[1] ° о-Р2> от - F ±; 2) a0 • F2 = Al * Fi, 3) a0 • F 2 <ст • Fv