Повторно запалване, тъй като те възникват в процеса на прекъсвача трябва да бъде задължително в пропастта дъга. Поради тази причина, неговото ниво на изолация трябва да бъде по-ниско от нивото на външна изолация във въздуха около устройството за преместване.
Деактивирането на масло превключите индуктивен ток / напрежение в 5 и 15 кV. Повторни запалвания в ключа могат да бъдат прекратени доста бързо, но може да бъдат продължени и няколко полу-периоди. Продължителността на запалване от vtornyh зависи от очакваното интензитет на стрес затихване характерни трептения и скоростта на растеж на възстановяване на силата на ключ. Ако очакваното напрежение е ниско, тогава става по-малък от амплитудата т / ВОС UA вече след малък брой повторно запалване, след което настъпва крайната отворена верига.
заместване схема за обяснение капацитивен ток процеса на прекъсване. Re запалване, трябва да бъдат придружени от преходно люлеене в природата, в която напрежението върху контейнерите достига стабилно състояние стойност HIS равен UC като счупи веригата в интервала между А и Б не беше.
Гранични режими преминат. Ако има повторно запалване поради топлинна повреда на разликата в контактен превключвател продължава да засегне DID.
Изключването във вакуум. Предотвратяване на повторно запалване под вакуум след текущата нула се постига чрез достатъчно ниска метал плътност пара между контактите и около тях, което осигурява високо качество на изолация на тези прекъсвачи (вж. Също Chap. Въпреки това, дори когато пробата се придружава от образуване на излъчване на катодните петна, и не, обаче, все още могат да се появят някои остатъчен ток в камерата за вакуум прекъсвач след текущата нула.
Развитие на повторно запалване на електрически разграждането може да се случи при две условия: в отсъствието или в присъствието на определена първоначална йонизация.
Вероятностни повторно запалване във втората разликата е намалена поради по-малки количества, възстановяващи напрежение контактите. Следователно В случай на повторно запалване пренапрежение са ограничени, тъй като повторно запалване възниква при напрежение на линията по-ниска от U, но и защото поради присъствието на преходни в износоустойчивостта на веригата не е осцилиращ и апериодична.
Вероятност (р вид пренапрежение при изключване на разтоварване трансформатор на р, 20 MVA. Ако повторно запалване на дъгата в прекъсвач енергиен капацитет С е даден на източника, докато индуктивност L няма време да получи допълнителна енергия на намагнитване на източника. Когато напрежението в кондензатор С е достатъчно намаляване, дъга в ключа угасва отново.
Охлаждането или повторно запалване на дъгата АС е дадено от криви възстановяват сила.
Оценка на вероятността от характеристики повторно запалване на различни ключове.
Ние очакваме вероятността от повторно запалване на прекъсвача въз основа на фиг. 23-11, а когато се начертае крива / намаляване на стреса върху контактите на прекъсвача и опростени криви 2 зависимостта на напрежение разпределение на времето Интерконтакт празно пространство; те са конструирани като началната част на изправен характеристики на фиг. 23-1 съответстваща на прекъсвач въздушен верига.
За да се предотврати повторно запалване на дъгата, отваряне и затваряне на контактите на прекъсвача трябва да са бързи възможности. В ръчен превключвател за контрол трябва да бъдат инструктирани да оперативния персонал от способността да превключвате бързо превключване на контактите.
В случай на повторно запалване на дъгата в ключа го Предполага се, че в момента на напрежение повторно запалване от другата страна на линията е в antiphase в сравнение с напрежението, създадена след затихване на преходния процес. Следователно общият преходни елементи в различни точки на линията е разликата между амплитудите на напрежението в стационарни условия преди и след смяната в този случай са значително повече преходни процеси, които се случват, когато го изключвате късо съединение, тъй като в последния случай, напрежението преди и след преминаване са фаза.
В някои случаи, повторно запалване на дъгата в ключове последните за две и половина периоди на честота власт. Колкото по-дълго процесът се повтаря запалване, стойностите са големи пренапрежение в превключване индуктивност поради постепенното нарастване възстановяване сила между контактите, прекъсвача.
В случай на повторно запалване възниква време TS малко след неговото изчезване и е придружено от процес на колебание, но с по-ниска амплитуда, защото напрежението върху здравите фази в този момент е в близост до равновесно състояние.
Най-общо казано, за повторно запалване на прекъсвача се използва като DU е сравнително малко вероятно, тъй като тя работи в относително спокойни условия. DU е много малък и само част от напрежението в дъга празнина IW, както тази в серия схема Q - L - Lz - С2 - IW (фиг. 33) преминава ток, и операционния усилвател верига С2 шънтове - Lz. Въпреки това, в случаите, практическото използване на вериги повторно запалване може да се случи, ако ефектът от тези или други причини, по време на гасене на дъгата в IW не е предвидена достатъчна разлика между контактите на OS.
По този начин, може да се случи повторното запалване на дъгата в този случай, като резултат на възобновяването на дъгата в термичен разграждането на остатъчен ток път в газа, или като резултат от време - от гореща следа освобождаване Vitia на повърхността.
Fire разпространение осъществява чрез повторно запалване. Явявам се под дъгата на четка простря електродинамични сили и изключване, оставяйки зад себе си йонизиран пространство. Следователно, следващ дъга настъпва при по-благоприятни условия, е по-силен и се разтяга по-голямо разстояние по дължината на тръбопровода, и накрая, на дъгата може да се разшири до обратна полярност на четките.
Fire разпространение осъществява чрез повторно запалване. Явявам се под дъгата на четка простря електродинамични сили и изключване, оставяйки зад себе си йонизиран пространство. Следователно, следващ дъга настъпва при по-благоприятни условия, е по-силен и се разтяга по-голямо разстояние по дължината на тръбопровода, и на края на дъгата може да се разшири до обратна полярност на четките.
С и може да предизвика повторно запалване.
В този момент идва и повторно запалване на дъгата. Дъгата се погасява с висока честота текущата преминаване Th - Res нула.
Процес изключване кондензатор. При тези условия на очакваното повторно запалване в едва възможно.
Стабилността и скоростта на параметри повторно запалване са силно повлияни от източника на захранване.
Напрежение, необходимо за повторно запалване на дъгата очевидно има различни стойности.
капацитивен ток прекъсване без въздух верига повторно запалване произвежда значително по-добър от малък обем с зависим ток дъга гасене характеристика.
Пределно допустимите стойности скока, когато го изключвате разтоварват линии и един повторни запалвания в ключа. T - периодът на колебания източник на напрежение. Време вълна пътуване по линията - т - - - - -. / -. Напрежение на автобусите (в началото на линията Свръхнапрежения от този вид се наричат повторни запалвания в ключа, който забранява на линията, която капацитет по време на почивката на дъга запазва остатъчен заряд.
В някои полуавтоматични устройства, за да се гарантира стабилен разряд повторно запалване на дъгата е снабден с последната капка проводник електрод чрез предоставяне на токов импулс, когато дъгата е изключен. Това позволява на края на заваръчен тел като остър край, което е предпоставка за добро повторно запалване.
Така че, въпросът за изчезване или повторно запалване на дъга AC се определя от криви възстановяват сила Bn и възстановяване на напрежението на върби за нулево пропускане на ток. Въпроси към изчисляване и измерване на силата на пропуск за контакт възстановяване при условия, типични за устройства за контрол са обсъдени по-долу. Що се отнася до изчисляването на кривата на възстановяване на напрежението, тя излага подробно в общите курсове elektroapparatostroeniya теория.
Да предположим, че в този момент е повторно запалване на дъгата между контактите на прекъсвача и определяне на преходни срещащи се в т 0, ако приемем за момента точката позоваване време на възникване на повторно запалване.
Връщайки се към крива /, при което повторно запалване се извършва в момента CB След изчезване на дъгата на следващото преминаване на ток през нула в точка D за повторно запалване вече изисква повече (отколкото в точка г), напрежението на запалване, тъй като в този момент контакти дори диспергирани в определена стойност и дължината на дъгата междина се увеличава. В кривите на трети половина на цикъла, и на кръстовището и мястото на дъга idoeet и накрая угасне.
Връщайки се към крива 1, при което повторно запалване на дъга настъпва при Cb След изчезване на дъгата на следващото преминаване на ток през нула в точка D за повторно запалване вече изисква повече (отколкото в точка г), напрежението на запалване, тъй като в този момент контакти дори диспергирани в определена стойност и дължината на дъгата междина се увеличава. В третия цикъл половина, и точката на пресичане на криви 1 и И С дъга пространство и най-накрая се гаси.
Външни статични характеристики на източника на захранване. Източници на захранване трябва да осигуряват надеждна отправна и повторно запалване, горене и стабилен процес заваряване, формирането на добра заварка. Те трябва да допринася за благоприятното трансфер електрод метал, най-малките загуби в резултат на пръски и да изгори. Настройка на източника към определен режим на работа трябва да се извърши бързо и лесно.
Процес изключване на капацитивен товар. Да кажем, че в този момент ще повторното запалване на прекъсвача.
Pulse патогени поради синхронизирано пулсиращ obespechnvnyut по-надежден повторно запалване в сравнение с осцилатори Освен това, те не причиняват значителни смущения както се случва в случай на осцилатори.
Pulse патогени, свързани паралелно, да осигурят надеждна повторно запалване на дъгата и не създават значителна намеса. Какво е необходимо, за характеристиките на инцидент заваръчни генератори.
Pulse патогени поради синхронизирано доставка импулс осигуряват надежден повторно запалване в сравнение с осцилатори. Освен това, те не причиняват значителни смущения, както е в случая на прилагане на осцилатори.
С увеличаване на силата на празнина / повторно запалване на кривата не се случи, но с увеличаване на силата от повторно запалване на крива 3 се появява в точка А - точка на пресичане с кривата 3, крива 2 - възстановяване крива напрежение. Крива 4 представлява Un. Регенеративна сила по време на текущата нула рязко достигне определена стойност 1 / PR0 и след това постепенно се увеличава във времето. Първоначалната I7pro (Т една микросекунда) възстановява сила може да бъде до 200 V.
Схема на външната характеристика. / - напрежение на вторичната намотка на трансформатор заваряване 2-инцидент мощност характеристика, 3 - статичен характеристика дъга, 4-точка забавено искрене. C / D - дъга напрежение. VDR - напрежение върху педала на газта. | Заваряване токоизправител EDC-302 UZ. напрежение времето за възстановяване след ще капки за повторно запалване, а и след преминаването на тока през нулата стойност зависи от фазовия ъгъл между тока и напрежението в заваръчната верига.
Ако има превключвател шунтиращи съпротивления опасност повторно запалване може да се изключи напълно. При липса на шунт процес импеданси е както е показано на фиг. 8-84 2 - Този процес се опише чрез пунктирана линия 1, и за да се избегне усложняване на чертежа, високочестотни трептения на не са показани, след повторно запалване.
Това се дължи на намаляване на ток, за да се прекъсне и повторно запалване в случай на отклонения контакти.
Най-големите Приливите възникнат в случай на Б, когато възникне повторното запалване на около половин период след дъга изчезване. Фиг. 24 - Фигура 2 показва изменението на напрежението в етапи А и В при неутрално точка обем и увеличава разликата между стационарно състояние напрежение и напрежение AWI интактни фази UB В / в момента преди запалване на дъгата, което увеличава амплитудата на свободни трептения.
В съвременната самолети, прекъсвачи газ изолирани и вакуум дъга повторно запалване са почти отсъства, тъй като степента на покриване на електрически силата на периоди контакт имат висока. Многократното дъга възможно запалване в прекъсвачи масло верига и разединителите между контактите при изключване газоразрядни токове RU шина в оперативно превключване.
От това следва, че пренапрежение на L при повторно запалване в ОУ ще бъдат напълно елиминирани, ако капацитет шунт не е IV, и реактори за контролиране напрежението на възстановяване естествена честота.
Затихване вълна на напрежение и ток, произтичащи от повторно запалване на ключа, се извършва в резултат на загуби на активна линия и земята, поради загубите в dugrvom превключвателя интервал в трансформатори и стомана вследствие на короната загуби. За да може да Равно-valentirovaniya в процеса изключване празен ред тестовата схема ще трябва да се знае в какъв процент от средната отслабени напрежение (и ток) половината цикъл на преминаването му. За съжаление, не се появят такива данни в литературата.
Характеристики на два вида. Вероятността от развитие на някои от обсъжданите разбивка при повторно запалване на дъгата зависи от оригиналния първоначалното състояние на остатъчна барел видове, както и условията на плазма разпад за кратък период от време в областта на почти нулеви ток.
Има два вида разбивка апарат Интерконтакт междина при повторно запалване - термични и електрически и електронни часа до К и. процеси символи по термичен разбивка се определя от енергийния баланс в колона газоразрядни.
Фиг. 5.8, г показва процес, при който се наблюдава повторно запалване на дъга. Остатъчен ток се започна бързо да се увеличава, а напрежението на възстановяване от другата страна на пропастта дъга рязко пада до дъгата напрежение.
В противен случай, тъй като опита наблюдават повторно запалване.
В зависимост излива дъга празнина на диелектрична якост с времето.
В този момент, разликата дъга е счупен и отново ще запалване.
Ако в този момент да се прилага високо напрежение за повторно запалване, е възможно с достатъчна точност да се възпроизведе нормалните работни условия с наличието на малък модел генератор. Това е принципът на косвените ключове за тестване.
При тези условия, съгласно [156], типичен за повторно запалване т.нар термична нестабилност поради увеличаване на остатъчната проводимостта на остатъчен ток път когато е подложена на напрежение възстановяване интервал.
Свързани статии