11.1. Изчислява се коефициента на мощност и консумация на хладилно устройство оперира съгласно цикъл на Карно, ако охлаждащия капацитет на 6400 вата при температура на изпаряване -10 ° С Кондензацията температура 22 ° С

11.2. Намери минимум разходите на труд (цикъл на Карно), и потока вода в кондензатора в състава на 100 кг / час вода с лед с температура 0 ° С Охладителят се изпарява при -5 ° С и се кондензира при 25 ° С Водата се подава към кондензатора на 12 CC, и тръгва в 20 CC. Специфична топлина на замръзване на водата 335 кДж / кг.

11.3. Определяне на специфичната мощност на охлаждане на хладилния агент и съотношението на хладилния цикъл: а) амоняк; б) въглероден диоксид и в) дифлуородихлорометан SF2Sl2. температура изпаряване - 15 0 ° С, температурата на кондензация на 300C. Химическо цикъл, преохлаждане на течността преди дроселиране офлайн.

11.4. Изчислява теоретичния коефициент на хладилния агент въглероден диоксид на хладилната уредба, когато температурата на кондензация е 20 ° С и температурата на изпаряване от -40 ° С Химическо цикъл, преохлаждане на течността преди дроселиране офлайн.

11.5. Сравнете теоретична система хладилни коефициенти амоняк компресорно охлаждане, работещ при температура на изпаряване -20 ° С и температурата на кондензация на 30 ° С: а) за цикъл на Карно; б) за действителното мокро цикъл; в) за сух цикъл, без преохлаждане на течния амоняк; ж) сух цикъл с хипотермия до 25 SS след кондензация на течен амоняк.

11.6. Съгласно условията на предходната задача за сравнение теоретичния коефициент на изпълнение на устройството за фреон охлаждане, като се използва схема I - (. Фигура XXVIII) LG стр.

11.7 В кондензатора единица амоняк охлаждане 20 м3 / ч вода се нагрява в продължение на 6 К. Теоретичната силата, необходима на компресора, 23.5 кВт. Определяне на хладилни капацитет и хладилни ефективност на инсталацията.

11.8. Определяне на часовниковата стрелка обемен дебит на амоняк подава към компресора когато следните условия: настройката охлаждане капацитет 58 200 кВт; температура на кондензация 25 ° С, не Недогряване на водата; изпаряване температура -15 ° С; сух цикъл.

11.9. 1 000 кг / ч от етилов алкохол, за да се охлажда от 20 до -15 ° С Охлаждането се извършва с амоняк барботиране при -25 ° С За да се определи теоретично необходимата мощност от компресора. Кондензацията температура 25 ° С Химическо цикъл, преохлаждане на течността преди дроселиране офлайн.

11.10. Амоняк компресор тип HD (хоризонтално) има охлаждащ капацитет от 697 800 W при температура на изпаряване -15 ° С и кондензация температура от 25 ° С Определяне на охлаждащата мощност на компресора, когато температурата на изпаряване е -5 ° С и кондензация температура от 30 ° С

11.11. Въглероден диоксид изпълнение хладилната система 116 300 W работи при температура на изпаряване -15 0 ° С, абсолютно налягане в кондензатора 75 кгс / cm2 и subcooled до 25 ° С Компресорът е изпразнен. Определете най-теоретичен коефициент на трансформация и консумацията на енергия.

11.12. Амониев хладилната система за охлаждане капацитет 116 300 W с вертикален тип компресор работи при температура на изпаряване -15 ° С, кондензиране температура от 30 ° С и subcooled до 25 CC. Компресорът е изпразнен. Определяне: налягане в кондензатора и изпарителя, обемът на хладилната коефициент на часовниковата стрелка смучат пара компресор, теоретичния и действителния консумацията на енергия, температура на амоняк на изхода на компресора, водният поток към кондензатора по време на нагряване на вода в него при 7 ° С

11.13. Амоняк вертикална двуцилиндров компресор е един цилиндър етап компресия е с диаметър 150 mm Ход 150 mm и скорост от 400 об / мин въртене. Изчислява капацитета на охлаждане на компресора при нормални условия и при условия на работа, когато изпарението се извършва при Manpower = 2 кгс / cm2 и кондензацията на Manpower = 12 кгс / cm2. Преди дроселираща произведени Недогряване на водата на течен амоняк при 6 ° С Изчислете също реално потребена енергия за условията на труд.

11.14. В система каскада охлаждане работа с фреон и етан цикли (фиг. 11,16) етан се кондензира при -14 ° С при абсолютно налягане от 17 кгс / cm2. Количеството топлина, прехвърлени от кондензиране етан до кипене фреон (Хладонови) е 23 260 w. температура хладилен изпаряване при 5 ° С под температурата на кондензация на етан. Condensed фреон при 30 ° С, свръхохлаждане течен охладител не е налице, сух цикъл. За да се определи степента на компресия на хладилния агент в компресора (съотношението на налягането на кондензация изпаряване налягане) и скоростта на потока вода в кондензатора на хладилния агент при 8 ° С чрез загряване

11.15. = Manpower пресова до 10 МРа въздух се охлажда в изпарител двустепенна амоняк охлаждане единица до температура 5 ° С над температурата на изпаряване на амоняк. След охлаждане, сгъстен въздух се дроселира да Manpower налягане = 0.4 МРа. За да се определи температурата на въздуха след дроселиране, ако амоняк изпарява Manpower налягане = 0.042 МРа.

11.16. Определя се от Т-S диаграма неразделна Joule-Thomson ефект, когато въздухът се дроселира 1 кгс / cm2 а) при начална температура на въздуха от 15 ° С и начално налягане 50 кгс / cm2; б) при първоначална температура на въздуха -50 ° С и начално налягане 50 кгс / cm2;

11.17. Определяне на разхода на енергия на 1 кг течен въздух, произведен от прост регенеративна цикъл, при следните условия: а) първоначалната температура 15 ° С, за компресиране налягане 50 кгс / cm2; б) първоначална температура 15 ° С, с налягане от 200 кгс / cm2. Удължаване и в двата случая се извършва до 1 кгс / cm2. студен загуба от nedorekuperatsii и околната среда не са взети под внимание.

11.18. За да се определи съотношението на въздуха се втечнява и потреблението на енергия на 1 кг течен въздух по прост регенеративен въздух цикъл при първоначална температура от 30 ° С и налягане компресия Manpower = 200 кгс / cm2. Настинка загуба на 10,5 кДж на 1 кг на обработвания въздух.

11.19. За определяне на потреблението на енергия на 1 кг течен въздух дроселирани през въздуха 200-1 кгс / cm2 в един цикъл с предварително амоняк охлаждане до -50 ° С Специфична студен амонячен охлаждане единица 4820 кДж за 1 кВтч. студен загуба от nedorekuperatsii и околната среда не са взети под внимание. Начална температура 15 ° С

11.20. За да се определи съотношението на въздуха се втечнява и потреблението на енергия на 1 кг течен въздух в инсталацията работи с циркулация на въздуха под налягане. Manpower компресия налягане = 200 кгс / cm2; Manpower междинно налягане = 50 кгс / cm2; ниско налягане 1 кгс / cm2; М = 0.2; начална температура 25 ° С студени загуби не се вземат под внимание.

11.21. За определяне на потреблението на енергия и количеството течност въздух, произведен в среда цикъл налягане от външната работа въздействие по време на обработката на 300 м3 / ч на въздух (при 09s и 760 mm Hg. V.). Въздухът се пресова до 40 кгс / cm2; температурата на въздуха преди разширителя -80 ° С; температура след компресора (преди да влязат в топлообменник) 30 ° C; пропорцията на въздуха насочена в разширител 0.8. Определя се също и консумацията на енергия на 1 кг течен въздух. Общо загуби в размер на студено приемане 11,5kDzh на 1 кг обработен въздух.

11.22. За определяне на потреблението на енергия на 1 кг течен въздух в високо налягане линия с въздействие на външна работа в компресия въздух до 200 кгс / cm2 и налягане след 8 разширител кгс / cm2; М = 0.5. Настинка загуба на 14.7 кДж на 1 кг на обработвания въздух. Като се започне температура 30 0 ° С.

11.23. Когато се изпитва турборазширител установено, че voz¬duh се разширява от 4 до 1,2 кгс / cm2 и целевите мощност от турборазширител до 4 кВт и се пропуска през 650 кг / час. За да се определи термодинамичен. Н. D. Турборазширителят. Сгъстен въздух влиза турбина разширение при 114 К.

11.24. За определяне на потреблението на енергия на 1 кг течен въздух в цикъла ниско турборазширител налягане, ако е известно, че компресорът компресира 6000 м3 / ч на въздух (при нормални условия), за да Manpower = 7 кгс / cm2. Turbo разширител дава мощност от 55 кВт. Nedorekuperatsii и загуби в околната среда представляват 6.3 кДж на 1 m3 на сгъстен въздух (при нормални условия). За изотермични компресор за. Н. D. Предполагаема равно на 0.7. Въздухът влиза растението при 35 0 С. В 80% турборазширител насочено обработен въздух. коефициент Изпаряването а = 1,25.

11.25. Колко кубичен метър на въздуха трябва да се обработва, за да произведе 200 m3 на кислород от 99% чистота, ако на отпадъци азот, съдържащ 10% кислород?

11.26. За практически данни загуби представляват 335 кДж студена 1 m2 термоизолационен външен корпус повърхност на цилиндричния резервоар, пълен с течен метан. Вътрешните размери на резервоара: D = H = 1,1 м резервоар е заобиколен от всички страни от изолация 300 mm .. Определяне на изпарението на течността, ако първия резервоар се изпълни напълно. течен метан плътност 415 кг / м3.

11.27. Определяне на разхода на енергия на получаването на 1 кг течен метан прост регенеративна цикъл. Метанът се пресова до 150kgs / cm2 налягане. температура метан след компресора 300 К. T-S диаграма на метан см. [11.8].

11.28. За определяне на потреблението на енергия при получаването на 1 кг течен метан в един цикъл с предварително охладен до -45 амоняк при 0 ° метан компресия налягане от 150 кгс / cm2. Специфична студен амонячен охлаждане единица 4820 кДж / (кВтч).

11.29. В инсталация за производство на газообразен кислород, работещ при средна цикъл налягане от външната операция въздействие, вход за въздух под налягане 20 кгс / cm2. Nedorekuperatsiya е 8 ° С, студен загубата на околната среда 8.38 KJ на 1 м3 на изходящия въздух. разширител на въздуха разширява от 20 кгс / cm2 (при 140 К) 6 кгс / cm2, г. Н. D. 0.65 разширител. За да се определи съотношението на въздух насочена в разширителя, пренебрегва ефекта на въздух дроселен 6-1 кгс / cm2.