Възможен вариант високо качество на усилвателя е показано на фиг. 3.3.

входния диференциален усилвател адаптирани към ниско ниво на шум транзистор напред проводимост с достатъчно ниска гранична честота на трептене шум (1 до 4 кХц). DK транзистори незадействано ток от около 50 mA е избран като компромис между намаляване на шума и минимални проводимост транзистори. Symmetrical Sh сигнал от етапа на въвеждане на диференциално намалява изкривяването в случай на претоварване, е от полза за намаляване на шума СС (приблизително 6 db) и увеличаване на коефициента на усилване на усилвателя (също 6db), което от своя страна допринася за отклонение на честотната минимум RIAA.

Печалбата на честота 1 кХц в db. 40

THD,%:

при 1 кХц когато Vout = 1 V 0.002

при 1 кХц когато Vout = 10V 0.007

с честота 10 кХц в Vout = 10V 0.01

Отклонение от AFC RIAA-78 (20 Hz. 20 KHz), db, или повече. ± 0,2

съотношение / шум на сигнала в db. 73

По-сложен вариант на усилвателя е показано на фиг. 3.4 [26].

Отличителна черта на Наказателния кодекс от най-добре познатите схеми е липсата на електролитни кондензатори, като на входа на Наказателния кодекс, както и веригите OOC са не само източник на шум, но също така и най-различни нарушения. Това се постига с помощта на VT11 на интегратор транзистор, който осигурява дълбоко OOC DC, както и времевата константа 964 # 4 = 7950 мсек в съответствие с RIAA-78. интегратор Application минимизира изкривяването и динамичен.

Първият етап диференциален усилвател. Входящ сигнал difkaskada образуван от cascode верига. За транзистора VT2 VT1 транзистор е последовател източник, така че променливо напрежение в VT2 колектор повтаря напрежението в основата му. Така VT2 транзистор работи с мощност последвано, премахване на Милър ефект. Symmetrical сигнал Sh се предоставя от cascode текущата огледало транзистори VT3. VT6 и с проследяване на захранването, като поради пристрастие верига транзистор VT6 променливото напрежение на напрежението VT3 колектор повтаря в своята база данни. Чрез брояч динамичен етап натоварване усилване поне 70 db. Прилагане на етапи cascode намалява практически не рано ефект - зависимостта на тока колектор, и съответно, и етап на усилване, напрежението на усилвателя емитер-колектор и подобрява линейност.

За съвпадение високо изходно съпротивление на първия етап и изпълнението на своята печалба прилага · емитерен повторител транзистор VT8. Прилагане на емитерен повторител благоприятен ефект върху намаляване на динамичното въвеждане на капацитет (Miller ефект) на втория етап печалба. Натоварването на транзистора на изхода етап е VT9 генератор за ток на транзистора VT10.

Поради ниската си вход капацитет (основно чрез намаляване на входен динамичен на капацитет) верига резонанса е изместен в ултразвуковата региона и в честотния диапазон на работа не се прояви. Корекция в RF - апериодична от R10, С3 с времева константа # 964; 5, договорени с # 964; VC

Къде да оглави GZM-008 «Corvette» R10 резистор е равна на:

където RBX - входен модул импеданс на усилвателя. Спецификациите са дадени в таблица CC. 3.3.

Проектирането и детайли

Phono еквалайзер е монтиран върху печатни платки размери 80x90 mm (фиг. 3.5). Устройство чертеж е показано на фиг. 3.6. Резистори използвани тип C2-23. Кондензатори С1, С2 тип K22-5, K73-17 друг вид с подбор на контейнера. Транзистори VT2, VT7 и VT3. VT6 съвпадащи по двойки с разпространението ± 20%. За да се намали мощността на смущението е поставен на екрана от поцинкована стомана.

Приспособяване на усилвателя намалява монтаж на колектора на транзистора VT9 напрежение близо до нула чрез изрязване резистор R18. Модифицираният версия на усилвателя с пасивна корекция и без общ OOC, разработена от A. Никитин, показано на фиг. 3.7. Заредете първата cascode усилвател VT2, VT4 е брояч динамично натоварване на транзистори VT1, VT3, което осигурява етап високо напрежение печалба (до 70 db). Тези схеми решения бяха популярни през 70-те (вж. Например, Носов статия в "Радио", 1967 г., №12, стр. 30). корекция вериги са свързани паралелно и предоставят на товарно съпротивление R3 и кондензатори С3, С4. На изхода на буфер усилвател включени в емитерен повторител транзистор VT5 генератор на ток в транзистор емитер верига VT6. Каскади покрит местно OOC DC. Липсата на вериги OOC напрежение е от полза за намаляване на всички видове динамични изкривявания.

Общо хармонично изкривяване,%, не повече

при честота от 1 кХц 0.5 V. iVYH 0.01

Отклонение от AFC BIAA-78 (30 Hz. LP кХц), db, или повече. ± 0,5

Минимално съпротивление, Kohm, не по-малко. 10

Поддръжниците на усилватели използват операционни усилватели (оп-усилвател) на НК се предлага с комбинирана корекция (фиг. 3.8). Първият етап усилвател DA2 е покрит от две вериги OOC напрежение: широколентов чрез делител R4, R3, и на инфра-ниски честоти и с постоянен ток през интегратор на DA1. Честотата на изключване на интегратора:

В етапа на изхода е включен първият ред нискочестотен филтър с прекъсваща честота от 2122 Hz (# 964 = 75 микросекунди).

На DA3 предприемат коригиращи мощност с времеконстантни # 964; 2 (R9, С7), 964 # 3 (R10, -С7) и # 964; 4 (R7, С4).

Прилагане на възможно да се получи добър динамични характеристики пасивен RF поле корекция, както и прилагане на две усилване път OS - свеждане до минимум отклоненията честотната характеристика в целия аудио групата. Честота и фаза отговор коректор показано на фиг. 3.9. С цел да се опрости DA1 елементи, С2 и R5 могат да бъдат отстранени чрез свързване на горния извод на резистор R2 на корпуса. Corrector може да се използва за пикапа на движещ бобината. За тази цел, да бъде снабден с резистор 400. превключвател 600 за маневриране верига С4, R7.

Общо хармонично изкривяване,%, не повече.

с честота 10 кХц 3.5 V. iVYH = 0.003

Отклонение от AFC RIAA-78 (20 Hz. 20 KHz), db, или повече. ± 0,1

Поддръжниците на тръба схема предложените НК, чиято схема е показана на Фиг. 3.10. Стерео усилвател изпълнение конфигуриран в три лампи 6 # 919; 2 # 928; (Втори канал, образуван от V2 на лампата и V3 на втората половина на лампата). Верига нишки, за да се намали шумът, изправено напрежение хранят 5.7. 6 Б. Получаване горещ проводник и затворена в щит оплетка. Grid етапи входни верига също избягали. заземяване точка е избран (по един на обща основа автобус) до минимум фон. По-високи параметри могат да бъдат получени при използване на тип nuvistor 6C62H.

Печалбата на честота 1 кХц в db. 40

Нелинейна фактор изкривяване

при 1 кХц,%, не повече. 0.1

S / N съотношение, db, или по-малко. 75

издръжливост на претоварване, db или по-малко. 50

CC пикапи движи конвектори изискват ниски предусилватели шум. Едно възможно изпълнение на проста двустепенна предусилвател, и двете от които са направени от каскада схема с MA, показано на фиг. 3.11. За да се намали етап усилвател входния шум адаптирани към ниско ниво на шум три двойки транзистори. Температура стабилизиране на първия етап е снабдена с три режима вериги OOC DC: местно OOC чрез резистор R6, OOC VT4 от емитера чрез делител R1, R2, OOC чрез делител R5, R6. Вторият етап също е покрита местно OOC ток посредством резистор R4. Напрежение печалба определя от съотношението на резистори R5 / R6 и е равна на 50.

По-сложен вариант на предусилвателя разработен Дъглас СЕБЕ показано на фиг. 3.12. интегратор Заявление за стабилизиране точка на операционната възможно избягването електролитни кондензатори с голям капацитет в емитер веригата на входния транзистор, както и използването на ниско съпротивление в емитер веригата на резистора осигурява ниско ниво на шума.

Печалбата на честота 1 кХц в db. 34

Нелинейна фактор изкривяване

при 1 кХц когато Vout = 7%, не повече. 0002

равностоен вход шум db. -139.5 (0.08 тУ)

За сравнение, еквивалентен вход шум K157UD2 чип - 1.6 UV.

Поддръжници приложение предлага прост операционния усилвател за МС глави движат магнит (фиг. 3.13). Както се използва Ultra Low усилвател OpAmp тип K140UD26 (K140UD25). От чужд ОУ може да се използва OP27, OP37. Благодарение на високото усилване фактор операционната система, без да OOC на по-ниски честоти (около 120 децибела), че е възможно да се комбинират функциите на предусилвател и еквалайзер усилвател. Печалбата на честота 1 кХц е равна на:

времеконстанта # 964; 4 генерира верига R5, С4.